CA2019103C - Procede et dispositif de regulation ou controle du niveau thermique d'un solide pulverulent, comportant un echangeur de chaleur a compartiments en lit fluidise ou mobile - Google Patents
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Abstract
On décrit un procédé et un dispositif de régulation thermique des lits fluidisés ou mobiles de catalyseur, le dispositif comportant un échangeur de chaleur à lit fluidisé ou mobile. Selon l'invention on fait circuler un solide pulvérulent essentiellement à la base d'une enceinte dans un échangeur de chaleur comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments allongés et adjacents communiquant par leur partie inférieure. Dans le compartiment où s'écoulent en descendant le solide pulvérulent, la vitesse de fluidisation est comprise entre 0,1 cm/s et 2 m/s alors que dans le compartiment où s'effectue la remontée du solide pulvérulent dans l'échangeur de chaleur, la vitesse de fluidisation est comprise entre 0,1 et 6 m/s. Application notamment aux réactions de raffinage (réformage catalytique par exemple) ou à la régénération d'un catalyseur de craquage catalytique en lit fluidisé d'une charge pétrolière, ou à la combustion du charbon.
Description
L'invention concerne un procêdé de régulation thermique et/ou de débit d'un solide pulvérulent avec échange thermique en lit fluidisé et un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. Plus particu-lièrement, le procédé peut s'appliquer à la régênération de catalyseurs S particulièrement chargéa en résidus hydrocarbonés et en coke après réaction avec ur.e charge d'hydrocarbures. Elle peut concerner les catalyseurs d'hydrotraitement, d'hydrocraquage ou de craquage cata-lytique, de réformage ou même toutes masses de contact utilisées par exemple dans le:. procê.dés de craquage thermique. L'invention peut également concerner (a) toute réaction de raffinage en présence d'un catalyseur fluidisé ou mobile ou (b) la combustion de charbon.
A titre d'e:Kemple purement illustratif, on utilisera le procédé
et le dispositif soit â la combustion du charbon soit aux réactions de raffinage en lit fluide de catalyseur soit à la régénération de cata-lyseur usagé issu d'un procédé par exemple de réformage catalytique ou craquage catalytique, en lit fluidisé, de charges lourdes ayant un carbone Conradson élevë, telles qu'un rësidu atmosphérique, un résidu sous vide, un résidu désasphalté, ces résidus pouvant être hydro-traités. D'autres applications sont les suivantes . opération de séchage de solides pulévérulents, dans des gammes de tempëratures imposées ou spf:cifiques, gazéification nécessitant également des conditions impératives de températures, procédés chimiques divers exothermiques ou endothermiques . fabrication d'acide phosphorique et/ou de phosphates, oxydation de l'éthylène, préparation de chlorures d'alkyle, préparation de l'anhydride phtalique, de l'acrilonitrile, synthèse de Fisher et ~ropsch ; on citera également le vapocraquage, les foyers â lits fluidisés, les combustions diverses, la gazéification du charbon, les échangeurs de récupérateur de chaleur ;
les mélangeurs de particules différentes, Ies traitements thermiques de pièces métalliques, l'incinération des boues des stations d'êpuration, les diverses opérations de séchage, les "clinkérisations~~
et/ou calcinations dans l'industrie du ciment, le grillage du sulfure de zinc dans la fabrication du zinc, etc...
2O1!9~.~x~
Une utilisation particulière don-~ée ici à titre d'exemple est la régénération de catalyseurs de craquage catalytique.
En particulier, lorsqu'on procède au craquage de charges composées d'hydrocarbures à haut point d'ébullition, par exemple à un point d'ébul-lition supêrieur à 550°C, ou de charges ayant un carbone Conradson élevé
ou une concentration en métaux importante, du coke et des hydrocarbures lourds peuvent se déposer sur le catalyseur en quantité plus importante et sa rêgénération par une combustion peut provoquer un dégagement de chaleur qui peut détériorer l'appareillage et dêsactiver le catalyseur.
En ce qui concerne les régénérations de catalyseurs (de craquage par exemple), pour pallier ces inconvénients, il a été proposé selon le brevet US-A-4035 284 de réaliser une régénération en deux zones où
la combustion fonctionne en tout ou partie à co-courant de catalyseur et de fluide oxydant de façon à minimiser le temps de séjour du cata-lyseur à haute température, sans toutefois dêpasser 750°C, pour ne pas diminuer l'activité du catalyseur. Dans ce brevet est décrit le recy-clage d'une partie de catalyseur régénérê chaud au catalyseur usagé
dans 1a partie inférieure du régénérateur pour initier la combustion des dépôts hydrocarbonés sur le catalyseur et la conversion du monoxyde de carbone. La température de régénération est néanmoins limitée à
750°C en raison de la présence de vapeur d'eau, résultant de la combustion du coke et de l'hydrogène des hydrocarbures, pouvant nuire à la stabilitê du catalyseur, et en raison des limites métallurgiques propres â l'acier inox généralement utilisé.
Dans un autre brevet EP-A-101765, il est introduit dans une zone infêrieure d'un régénérateur un mélange de catalyseur régénéré chaud en provenance d'une seconde zone supérieure et de catalyseur régénéré
froid pour contrôler la température de combustion du catalyseur dans le régénérateur. Pour refroidir le catalyseur régénéré, on l'introduit dans un éehangeur thermique. Ce catalyseur chaud circule notamment de bas en haut sous la forme d'un lit fluidisé dense dans l'échangeur.
A titre d'e:Kemple purement illustratif, on utilisera le procédé
et le dispositif soit â la combustion du charbon soit aux réactions de raffinage en lit fluide de catalyseur soit à la régénération de cata-lyseur usagé issu d'un procédé par exemple de réformage catalytique ou craquage catalytique, en lit fluidisé, de charges lourdes ayant un carbone Conradson élevë, telles qu'un rësidu atmosphérique, un résidu sous vide, un résidu désasphalté, ces résidus pouvant être hydro-traités. D'autres applications sont les suivantes . opération de séchage de solides pulévérulents, dans des gammes de tempëratures imposées ou spf:cifiques, gazéification nécessitant également des conditions impératives de températures, procédés chimiques divers exothermiques ou endothermiques . fabrication d'acide phosphorique et/ou de phosphates, oxydation de l'éthylène, préparation de chlorures d'alkyle, préparation de l'anhydride phtalique, de l'acrilonitrile, synthèse de Fisher et ~ropsch ; on citera également le vapocraquage, les foyers â lits fluidisés, les combustions diverses, la gazéification du charbon, les échangeurs de récupérateur de chaleur ;
les mélangeurs de particules différentes, Ies traitements thermiques de pièces métalliques, l'incinération des boues des stations d'êpuration, les diverses opérations de séchage, les "clinkérisations~~
et/ou calcinations dans l'industrie du ciment, le grillage du sulfure de zinc dans la fabrication du zinc, etc...
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Une utilisation particulière don-~ée ici à titre d'exemple est la régénération de catalyseurs de craquage catalytique.
En particulier, lorsqu'on procède au craquage de charges composées d'hydrocarbures à haut point d'ébullition, par exemple à un point d'ébul-lition supêrieur à 550°C, ou de charges ayant un carbone Conradson élevé
ou une concentration en métaux importante, du coke et des hydrocarbures lourds peuvent se déposer sur le catalyseur en quantité plus importante et sa rêgénération par une combustion peut provoquer un dégagement de chaleur qui peut détériorer l'appareillage et dêsactiver le catalyseur.
En ce qui concerne les régénérations de catalyseurs (de craquage par exemple), pour pallier ces inconvénients, il a été proposé selon le brevet US-A-4035 284 de réaliser une régénération en deux zones où
la combustion fonctionne en tout ou partie à co-courant de catalyseur et de fluide oxydant de façon à minimiser le temps de séjour du cata-lyseur à haute température, sans toutefois dêpasser 750°C, pour ne pas diminuer l'activité du catalyseur. Dans ce brevet est décrit le recy-clage d'une partie de catalyseur régénérê chaud au catalyseur usagé
dans 1a partie inférieure du régénérateur pour initier la combustion des dépôts hydrocarbonés sur le catalyseur et la conversion du monoxyde de carbone. La température de régénération est néanmoins limitée à
750°C en raison de la présence de vapeur d'eau, résultant de la combustion du coke et de l'hydrogène des hydrocarbures, pouvant nuire à la stabilitê du catalyseur, et en raison des limites métallurgiques propres â l'acier inox généralement utilisé.
Dans un autre brevet EP-A-101765, il est introduit dans une zone infêrieure d'un régénérateur un mélange de catalyseur régénéré chaud en provenance d'une seconde zone supérieure et de catalyseur régénéré
froid pour contrôler la température de combustion du catalyseur dans le régénérateur. Pour refroidir le catalyseur régénéré, on l'introduit dans un éehangeur thermique. Ce catalyseur chaud circule notamment de bas en haut sous la forme d'un lit fluidisé dense dans l'échangeur.
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3 Comme iJ_ est nécessaire par ailleurs, pour amener ce catalyseur régénéré et refroidi dans la zone de combustion du régénérateur, de le mélanger avec du catalyseur régénéré chaud, du catalyseur usagé et de l'air de fluidisation âans une conduite de mélange en aval de l'échangeur et en amont de la zone de combustion, l'obligation de fluidisation à la sortie de l'échangeur complique énormêment l'écou-lement des différentes phases. I1 en résulte notamment une pertur-bation en sortie de 1'êchangeur de sorte que la surface d'échange n'est pas utilisée à son maximum et le contrôle du niveau de solides dans l'êchangeur devient aléatoire.
Par ailleurs, le risque d'érosion est augmenté. Enfin, comme l'intro-duction du catalyseur régénéré chaud, celle du catalyseur froid et celle du catalyseur usagé sont effectuées à la partie la plus basse du régénérateur dans une phase dense, il est nécessaire de fluidiser les grains de ces catalyseurs contenus dans le régénërateur pour pro-céder à la combustion en phase diluée et l'envoyer ensuite dans la seconde zone du régénérateur.
De plus, l'art antérieur est illustré par les brevets suivants EP-A-0.236.609 décrit un procédé où l'on refroidit un catalyseur régénéré dans un échangeur thermique après l'avoir prélevé par une conduite d'entrée dans une zone de désengagement d'un régénêrateur et on le réintroduit dans une zone de combustion inférieure à la zone de désengagement par une conduite de sortie différente de la conduite d'entrée dans l'échangeur. Par ailleurs, l'échangeur contient un unique compartiment où le débit de catalyseur est régulé.
FR 2.343.980 décrit un réacteur thermique dans lequel une réaction chimique sans catalyseur se produit. ~1 comprend au moins une cloison délimitant au moins deux compartiments, au moins une entrée de matière à traiter sur la périphérie du réacteurs une évacuation de matière traitée çaepuis la base du compartiment central et une sortie de gaz du réacteur thermique. La cloison ci-dessus et ~,~es moyens de dérivation
Par ailleurs, le risque d'érosion est augmenté. Enfin, comme l'intro-duction du catalyseur régénéré chaud, celle du catalyseur froid et celle du catalyseur usagé sont effectuées à la partie la plus basse du régénérateur dans une phase dense, il est nécessaire de fluidiser les grains de ces catalyseurs contenus dans le régénërateur pour pro-céder à la combustion en phase diluée et l'envoyer ensuite dans la seconde zone du régénérateur.
De plus, l'art antérieur est illustré par les brevets suivants EP-A-0.236.609 décrit un procédé où l'on refroidit un catalyseur régénéré dans un échangeur thermique après l'avoir prélevé par une conduite d'entrée dans une zone de désengagement d'un régénêrateur et on le réintroduit dans une zone de combustion inférieure à la zone de désengagement par une conduite de sortie différente de la conduite d'entrée dans l'échangeur. Par ailleurs, l'échangeur contient un unique compartiment où le débit de catalyseur est régulé.
FR 2.343.980 décrit un réacteur thermique dans lequel une réaction chimique sans catalyseur se produit. ~1 comprend au moins une cloison délimitant au moins deux compartiments, au moins une entrée de matière à traiter sur la périphérie du réacteurs une évacuation de matière traitée çaepuis la base du compartiment central et une sortie de gaz du réacteur thermique. La cloison ci-dessus et ~,~es moyens de dérivation
4 au-dessus des compartiments permettent de définir une circulation du courant de matière sous la forme d'une cascade sensiblement horizon-tale allant du compartiment interne vers le compartiment périphérique, cette circulation s'établissant autour de la cloison et permettant la réalisation de la réaction chimique dans de meilleures conditions. Ce brevet ne décrit pas par conséquent un procédé de régulation thermique d'un catalyseur et sa réintroduction dans une zone de réaction.
L'art antérieur est le mieux illustré par les brevets US-A-4438 071-US-A-4483 276 ou US-A-4439 533 où il est suggéré de contrôler la température de ré;génêration par dêrivation d'une partie du catalyseur dans un échangeur de chaleur, placé à la base d'une zone de désenga-gement située à l.a partie supérieure du régénérateur et comportant un faisceau d'échange:- permettant de refroidir ladite partie de catalyseur au niveau de t-~:~~~ requis. Dans cet échangeur, la circulation du catalyseur ne suit aucun trajet dêterminé ; le flux d'échange de catalyseur entre 7_~~~~l~r et la régénération s'établit en fonction uniquement des degrés d~! fluidisation de ces deux récipients et des niveaux de pression dans la zone de désengagement. De ce fait la circulation de catalyseur peut être qualifiée d'erratique en ce sens qu'elle s'établit tantôt préférentiellement du régénérateur vers l'échan-geur, et tantôt pr~éféreni~iellement en sens inverse.
De plus le dëbit global de catalyseur s'établissant entre 1'échan-geur et le régénérateur n'est pas contrôlable, ce qui signifie prati-quement que ce typE~ d'échangeur ne possède qu'un seul niveau de fonc-tionnement, en d'autres termes une. souplesse extrêmement réduite.
2l)1~~.G~.3 L'art antérieur est également illustré par le brevet US-A-2 492 948 et US-A-4 690 802. On fait entrer selon le premier brevet dans un échangeur de chaleur dont l'entrée est à l'intérieur d'un lit dense d'un régénérateur, une partie du catalyseur usagé et on le fait sortir
L'art antérieur est le mieux illustré par les brevets US-A-4438 071-US-A-4483 276 ou US-A-4439 533 où il est suggéré de contrôler la température de ré;génêration par dêrivation d'une partie du catalyseur dans un échangeur de chaleur, placé à la base d'une zone de désenga-gement située à l.a partie supérieure du régénérateur et comportant un faisceau d'échange:- permettant de refroidir ladite partie de catalyseur au niveau de t-~:~~~ requis. Dans cet échangeur, la circulation du catalyseur ne suit aucun trajet dêterminé ; le flux d'échange de catalyseur entre 7_~~~~l~r et la régénération s'établit en fonction uniquement des degrés d~! fluidisation de ces deux récipients et des niveaux de pression dans la zone de désengagement. De ce fait la circulation de catalyseur peut être qualifiée d'erratique en ce sens qu'elle s'établit tantôt préférentiellement du régénérateur vers l'échan-geur, et tantôt pr~éféreni~iellement en sens inverse.
De plus le dëbit global de catalyseur s'établissant entre 1'échan-geur et le régénérateur n'est pas contrôlable, ce qui signifie prati-quement que ce typE~ d'échangeur ne possède qu'un seul niveau de fonc-tionnement, en d'autres termes une. souplesse extrêmement réduite.
2l)1~~.G~.3 L'art antérieur est également illustré par le brevet US-A-2 492 948 et US-A-4 690 802. On fait entrer selon le premier brevet dans un échangeur de chaleur dont l'entrée est à l'intérieur d'un lit dense d'un régénérateur, une partie du catalyseur usagé et on le fait sortir
5 à un niveau plus élevé au sein du même lit dense, la remontée du catalyseur refroidi étant effectuée par la force d'ascension d'un gaz de fluidisation situé à la base de l'échangeur. Cette force d'ascension implique, comme il est dit dans le brevet US-A-4 438 071, des vitesses de gaz très élevées (plusieurs mètres par seconde) qui perturbent la zone dense du régénérateur et rendent difficile l'entrée du catalyseur dans l'échangeur de chaleur. I1 s'ensuit un échange de chaleur limité. L'objet de l'invention permet de remédier aux inconvénients mentionnés ci-dessus.
La présente invention offre, dans l'utilisation particulière ci-dessus un procédé simple pour contrôler la température du catalyseur dans une zone de régénération et pour maintenir le niveau thermique, par exemple dans l'unité de craquage catalytique, à un seuil acceptable, même dans le cas où la charge hydrocarbonée contient des quantités importantes de carbone.
D'une manière plus générale, l'invention permet la régulation thermique ou encore une régularisation thermique et/ou permet de régulariser ou réguler des débits de lits fluidisés et/ou des lits mobiles.
I1 s'avère possible, d'une façon particulière d'évacuer les calories excédentaires ou d'apporter les calories déficitaires et d'assurer la régularisation thermique des lits fluidisés (ou mobiles) conforme à l'invention dans au moins une zone ou enceinte de traitement, on introduit un solide pulvérulent, on effectue un traitement du solide dans une zone à lit fluidisé dense ou mobile, on
La présente invention offre, dans l'utilisation particulière ci-dessus un procédé simple pour contrôler la température du catalyseur dans une zone de régénération et pour maintenir le niveau thermique, par exemple dans l'unité de craquage catalytique, à un seuil acceptable, même dans le cas où la charge hydrocarbonée contient des quantités importantes de carbone.
D'une manière plus générale, l'invention permet la régulation thermique ou encore une régularisation thermique et/ou permet de régulariser ou réguler des débits de lits fluidisés et/ou des lits mobiles.
I1 s'avère possible, d'une façon particulière d'évacuer les calories excédentaires ou d'apporter les calories déficitaires et d'assurer la régularisation thermique des lits fluidisés (ou mobiles) conforme à l'invention dans au moins une zone ou enceinte de traitement, on introduit un solide pulvérulent, on effectue un traitement du solide dans une zone à lit fluidisé dense ou mobile, on
6 soutire du lit fluidisé dense ou mobile une partie au moins du solide par un organe de .Liaison, on envoie cette partie de solide dans une zone de régulation ou contrôle 'de niveau thermique avantageusement allongée, on procède à une régulation ou contrôle de niveau thermique par échange de cha:Leur indirect avec un fluide et on réintroduit cette partie du solide ainsi régulé thermiquement dans le lit fluidisé dense ou mobile de la zone de traitement par le même organe de liaison. De manière plus précise, on fait circuler en lit fluidisé dense ou mobile ladite partie du solide dans la zone de régulation comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments adjacents, allongés selon leur axe de symétrie et communiquant par leur partie inférieure, le solide s'écoulant, de préférence de manière descendante, à l'état fluidisé ou mobile dans l'un des compartiments, la vitesse de fluidisati.on dans ce compartiment étant avantageusement comprise entre 0,1 cm,/S et 2m/s et le catalyseur remontant à l'état fluidisé dans l'autre compartiment, la vitesse de fluidisation dans l'autre compartiment étant avantageusement comprise entre 0,1 et 6 m/s.
De préférence, la vitesse de fluidisation dans le compartiment ascendant est supérieure ,~ la vitesse dans le compartiment descendant.
La suite de la description s'applique à titre d'exemple à la rëgêné-ration d'un catalyseur de craquage catalytique. La circulation orga-nisëe d'un compartiment à l'autre; avec passage dans la partie infé-rieure de la zone de régulation, ici un refroidissement, permet un contrôle du débit de catalyseur refroidi entre la zone de traitement (ici de régënération) ea la zone de refroidissement (ou échangeur de chaleur) par un ajustement adéquat des vitesses de fluidisation dans
De préférence, la vitesse de fluidisation dans le compartiment ascendant est supérieure ,~ la vitesse dans le compartiment descendant.
La suite de la description s'applique à titre d'exemple à la rëgêné-ration d'un catalyseur de craquage catalytique. La circulation orga-nisëe d'un compartiment à l'autre; avec passage dans la partie infé-rieure de la zone de régulation, ici un refroidissement, permet un contrôle du débit de catalyseur refroidi entre la zone de traitement (ici de régënération) ea la zone de refroidissement (ou échangeur de chaleur) par un ajustement adéquat des vitesses de fluidisation dans
7 chaque compartiment de la zone de refroidissement. De façon préférée, la vitesse de vEluidisation dans le compartiment dans lequel descend le catalyseur est comprise entre O,lcm/s et 1 m/s et celle dans l'autre compartiment dans lequel le catalyseur remonte refroidi pour aboutir à la base du lit fluidisé dense du régénérateur, est entre 0,3 et 5 m/s. On a observé dans ces conditions une entrée facilitée du catalyseur dans l'échangeur thermique, l'absence substantielle de perturbation dans le lit dense du régénérateur et un excellent niveau d'échange thermique.
Selon urie caractéristique du procédé, la zone de refroidissement comporte une cloison interne de séparation entre les deux compar-timents allongés et adjacents qui communiquent par leur partie inférieure. Cette cloison peut être une surface plane qui peut s'appuyer sensib7.ement selon l'axe de l'échangeur sur la paroi généralement cylindrique de l'échangeur thermique, par exemple suivant une de ses génératrices, ou une enveloppe coaxiale au dit axe. De manière prÉ:férée, cette cloison peut avoir une section circulaire ou rectangulaire selon un plan perpendiculaire à l'axe de l'ëchangeur, sensiblement coaxiale au cylindre de l'échangeur et de hauteur inférieure à celle de l'échangeur de façon à
permettre la communication des compartiments concentriques ainsi définis.
Avantageusement, le compartiment où on effectue 1a remontée du catalyseur vers le régénérateur comporte des moyens d'échange de chaleur décrits ci-dessous. Dans le cas de compartiments coaxiaux c'est de préférence le compartiment central qui contient les moyens d'échange de chaleur et par lequel on effectue la remontée du catalyseur'. L'échange thermique est alors meilleur car la vitesse du catalyseur assurée par le gaz de fluidisation, habituellement de l'air, est plus importante.
2~~19~Q3
Selon urie caractéristique du procédé, la zone de refroidissement comporte une cloison interne de séparation entre les deux compar-timents allongés et adjacents qui communiquent par leur partie inférieure. Cette cloison peut être une surface plane qui peut s'appuyer sensib7.ement selon l'axe de l'échangeur sur la paroi généralement cylindrique de l'échangeur thermique, par exemple suivant une de ses génératrices, ou une enveloppe coaxiale au dit axe. De manière prÉ:férée, cette cloison peut avoir une section circulaire ou rectangulaire selon un plan perpendiculaire à l'axe de l'ëchangeur, sensiblement coaxiale au cylindre de l'échangeur et de hauteur inférieure à celle de l'échangeur de façon à
permettre la communication des compartiments concentriques ainsi définis.
Avantageusement, le compartiment où on effectue 1a remontée du catalyseur vers le régénérateur comporte des moyens d'échange de chaleur décrits ci-dessous. Dans le cas de compartiments coaxiaux c'est de préférence le compartiment central qui contient les moyens d'échange de chaleur et par lequel on effectue la remontée du catalyseur'. L'échange thermique est alors meilleur car la vitesse du catalyseur assurée par le gaz de fluidisation, habituellement de l'air, est plus importante.
2~~19~Q3
8 Pour éviter tout problème d'érosion, la distance R selon l'axe de l'ëchangeur de chaleur entre la partie inférieure de la cloison et des organes d'injection d'un gaz de fluidisation dans chacun des compar-timents est généralement comprise entre 0 et 0,8 m et avantageusement S comprise entre 0,4 et 0,6 m. De préfërence, ces organes d'injection sont disposés â L'intérieur des compartiments.
L3 partie supêrieure de la cloison ne dépasse pas, en règle générale le niveau supérieur de l'échangeur de sorte au'elle ne déborde sensi-blement pas dans le lit dense du régénêrateur.
La régénération du catalyseur usagé peut être effectuée dans deux zones de régénération distinctes et séparées. Selon un premier mode de rëalisation, on effectue une première régénération du catalyseur en provenance d'une zone rëactionneile dans une première zone de régéné-ration, on refroidit le catalyseur au moins en partie régénéré selon le procédê dêcrit ci-dessus, et on envoie le catalyseur refroidi de la première zone dans une seconde zone de régénération où l'on effectue une seconde régénération. Le catalyseur régénéré et séparé des effluents de combustion est en général recyclé de la seconde zone de régénération vers la zone réactionnelle.
Selon un second mode de réalisation, on effectue une premiêre regénêration du catalyseur en provenance de la zone réactionnelle dans une première zone de régénêration, on envoie le catalyseur au moins en partie régénéré vers une seconde zone de régénération, on effectue une seconde rêgénération, on refroidit le catalyseur selon le procédé
ci-dessus et on recycle le catalyseur régénéré et séparé des effluents de combustion de la seconde zone de régënération vers la zone réaction-nelle.
Les effluents de première régénération peuvent soit être séparés dans la première zone de régénëration soit envoyés avec le catalyseur vers la seconde zone de régënération où il sont ensuite séparés.
2~11~'1(~~
L3 partie supêrieure de la cloison ne dépasse pas, en règle générale le niveau supérieur de l'échangeur de sorte au'elle ne déborde sensi-blement pas dans le lit dense du régénêrateur.
La régénération du catalyseur usagé peut être effectuée dans deux zones de régénération distinctes et séparées. Selon un premier mode de rëalisation, on effectue une première régénération du catalyseur en provenance d'une zone rëactionneile dans une première zone de régéné-ration, on refroidit le catalyseur au moins en partie régénéré selon le procédê dêcrit ci-dessus, et on envoie le catalyseur refroidi de la première zone dans une seconde zone de régénération où l'on effectue une seconde régénération. Le catalyseur régénéré et séparé des effluents de combustion est en général recyclé de la seconde zone de régénération vers la zone réactionnelle.
Selon un second mode de réalisation, on effectue une premiêre regénêration du catalyseur en provenance de la zone réactionnelle dans une première zone de régénêration, on envoie le catalyseur au moins en partie régénéré vers une seconde zone de régénération, on effectue une seconde rêgénération, on refroidit le catalyseur selon le procédé
ci-dessus et on recycle le catalyseur régénéré et séparé des effluents de combustion de la seconde zone de régënération vers la zone réaction-nelle.
Les effluents de première régénération peuvent soit être séparés dans la première zone de régénëration soit envoyés avec le catalyseur vers la seconde zone de régënération où il sont ensuite séparés.
2~11~'1(~~
9 Tous ces moyens combinês entre eux coopèrent â l'obtention d'un meilleur échange thermique par rapport à l'art antérieur dans un dispositif à coût réduit et à utilisation simplifiée.
L' échangeur de chaleur peut être d' un type connu en soi. I1 peut comprendre une calandre d'orientation verticale dans laquelle le catalyseur peut par exemple circuler â travers l'extérieur des tubes de refroidissement, le fluide de refroidissement, en général de l'eau, circulant â l'intérieur des tubes.
Selon un autre mode de réalisation, l'ëchangeur de chaleur peut comprendre une pluralité de tubes de forme sinueuse disposés selon son axe de symétrie. Par forme sinueuse, on entend une forme sinusoïdale, crénelée, en zig zag, en accordéon, etc.
Selon un autre mode de rêalisation, l'échangeur peut être d'un autre type . 1a cloison délimitant les compartiments de l'échangeur peut représenter une partie de la surface d'êchange. Cette surface est réalisée sous forme de tubes-membranes . une pluralité de tubes où
circule le fluide de refroidissement, et s'étendant selon l'axe longi-tudinal de l'échangeur, est reliée par des ailettes soudées longitudi-nalement de manière â former une surface continue étanche à la pression.
La surface d'échange n'étant en général pas suffisante pour assurer l'intégralité de l'échange de chaleur requis, l'intérieur du compar-tinrent où s'effectue le refroidissement du catalyseur peut être rempli d'une pluralité de tubes d'échange disposés comme indiqué ci-haut.
Cette solution présente l'avantage d'augmenter la surface d'échange pour un volume de l'échangeur thermique donné, notamment lorsque la cloison entoure les moyens d'échange de chaleur.
L'invention concerne aussi un dispositif pour le traitement et la régulation thermique d'un solide pulvérulent (par exemple pour la rêgé-nération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagê).
2~~19'~~Q.3 lo I1 comprend en combinaison a) une unité de traitement (par exemple de régënération) (1) sensiblement verticale dont la partie inférieure comporte un lit (3) fluidisé dense ou mobile dudit solide pulvérulent, b) un êchangeur de chaleur (6) de forme allongée, de préférence cylin-et avantageusement, driquéTJdispo é Ida marri é sensiblement verticale, ayant un axe de symé-trïe et pouvant avoir éventuellement à sa partie supérieure une entrée et une sortie de solide qui communiquent avec ledit lit dense ou mobile, c) des moyens d'échange de chaleur (25) contenus dans ledit échangeur de chaleur, reliés à des conduites d'entrée (26) et de sortie (27) d'un fluide de régulation thermique. Le dispositif est caractérisê en ce que l'échangeur comprend en combinaison - une cloison interne de séparation (22) définissant deux compartiments adjacents allongés (23, 24) suivant ledit axe de symétrie, un premier compartiment ayant une extrémité supérieure reliée â ladite entrée de solide dans le compartiment et éventuellement une extrémitê inférieure par laquelle sort le solide, un second compartiment ayant une extrémité
inférieure par laquelle éventuellement entre le solide en provenance du premier compartiment, et une extrémité supérieure reliée â ladite sortie éventuelle de solide, - un espace de passage (30) adapté au passage du solide du premier compartiment au second compartiment, - des premiers moyens d'injection (28) d'un gaz de fluidisation dans le premier compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité infêrieure du premier compartiment et adaptés à faire éventuellement s'écouler le solide de manière descendante à l'état fluidisé ou éventuellement mobile, et, - des seconds moyens d'injection (31) d'un gaz de fluidisation dans le second compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du second compartiment et adaptés â faire s'êcouler le solide de maniêre ascendante à l'état fiuidisê ou mobile. Cette injection peut être purement verticale ou provoquer un courant ascendant hélicoidal selon un pas et une vitesse désirés.
2~7~i91_G"'~
- et éventuellement un diffuseur généralement dans la partie inférieure de l'échangeur d'un fluide généralement gazeux pour assurer la fluidisation du solide.
Selon une autre caractéristique du dispositif, ce dernier peut comporter des moyens de contrôle de débit du gaz de fluidisation reliés aux dits moyens d'injection de ce gaz et asservis par des moyens d'asservissement à un moyen de mesure de la température dans l'unité
traitement (par exemple de régénération). Lorsque le dispositif comporte deux unités de traitement (par exemple de régénération), le moyen de mesure de la température peut se trouver soit dans la première unité, soit dans la seconde.
Selon une autre caractéristique du dispositif selon l'invention, le dispositif peut comprendre un organe de liaison entre l'unité de régénération et l'échangeur de chaleur, avec un axe de symétrie P
orienté selon un angle A par rapport à l'axe de symétrie de l'échangeur compris en général entre 0 et 80°, avantageusement entre 40 et 50° et de diamètre Q compris entre 0,8 et 1,5 fois, de prêférence entre 0,9 et 1,2 fois le diamètre D de l'échangeur (enveloppe externe). I1 peut comprendre au moins un organe d'aération par un gaz tel que de l'air disposé sensiblement au voisinage de l'axe P de l'organe de liaison et adapté â réaliser une vitesse de jet rapportée à la section de l'organe d'aération comprise entre 50 et 150 m/s et de préférence entre 80 et 120 m/s.
Selon un autre mode de mise en oeuvre du procédé, l'organe de liaison peut comporter une cloison interne qui définit deux chambres dont l'une communique avec le premier compartiment de l'échangeur et dont l'autre communique avec le second compartiment. I1 comporte en outre au moins un organe d'aération disposé sensiblement selon l'axe P
de l'organe de liaison et de préférence au voisinage de l'axe P, dans la chambre communiquant avec le compartiment oia s'effectue la remontée du solide.
,, ~i~19'~G~~
Les figures ci-dessous illustrent de façon schématique la mise en oeuvre d'un procêdé de régénération utilisë dans le cadre d'une unité
de craquage catalytique en lit fluidisé avec double régénération du catalyseur, la deuxième unité de régénération se trouvant au dessus de la première selon un même axe vertical. Parmi celles-ci, - la figure 1 montre un dispositif où le catalyseur régénéré dans un premier régénérateur circule vers un échangeur thermique avant d'être régénéré dans un second régénérateur, - la figure 2 schématise l'échangeur thermique en coupe longitudinale avec un organe de liaison communiquant avec le premier rêgênérateur et un faisceau d'échange préfêré, 1.5 - la figure 3 montre l'échangeur thermique en coupe longitudinale comprenant l'organe de liaison qui comporte une cloison définissant deux chambres coaxiales, et - la figure 4 reprêsente une coupe longitudinale de l'échangeur ther-urique montrant un faisceau de tubes.
Le dispositif de la figure 1 comprend essentiellement un premier régênérateur 1 de catalyseur usagé tel qu'une zéolithe, en provenance d'une unité de séparation d'un craqueur catalytique en lit fluidisé non représenté sur la figure. Ce catalyseur usagé chargé de coke arrive par une ligne 2 dans le lit fluidisé dense 3 d'un premier régénérateur. Ce lit est réalisé par un anneau ou couronne de fluidisation 4 d'un gaz, de l'air par exemple, amené par une ligne 5.
2~~1.~'~.Qt'3 Selon la figure 1, le catalyseur au moins en partie régénéré de préférence à contre-courant par l'air ci-dessus tombe par gravité vers un échangeur thermique 6 dont l'entrée et la sortie sont connectées à
la base du premier régënérateur 1 par l'intermédiaire d'un organe de liaison 10 assurant le passage du catalyseur avant et après refroi-dissement. Des moyens d'aération 8 par de l'air amenê par une ligne 9 aèrent le catalyseur dans l'organe de liaison 10.
Une fois refroidi selon le procédé de l'invention décrit ci-dessus, le catalyseur circule dans la direction opposée où il avait circulé
antérieurement et il remonte dans le lit fluidisé dense du premier régénérateur par le même organe de liaison 10. Les particules du catalyseur sont entraînées par le gaz de combustion et séparées par des cyclones 11 internes, disposés avantageusement dans la partie supérieure de la première unité de régénération. Le gaz de combustion riche en hydrogène sulfuré, oxyde de carbone et eau est évacué par une ligne 12 sous pression pour un traitement ultérieur, tandis que les particules de catalyseur retombent par la jambe 7 vers la base du premier régénérateur 7.. Elles sont ensuite transférées à la seconde unité de régénération par le conduit 14 alimenté en ai.r par La lignel5.
La base de la seconde unité de régénération est également alimentée en air par la ligne 16 et les injecteurs 17. La combustion du coke restant s'effectue à contre-courant de l'air injecté.
Les gaz de combustion évacués â la partie supérieure du second rêgénérateur 13 sont traités dans un cyclone intérieur ou extérieur 18, â la base duquel les particules du catalyseur sont retournées par le conduit 19 au second régénérateur 13, tandis que les gaz de combustion sont évacués par la ligne 20 où une vanne de sécurité est prévue.
2t)1~~! Q.'3 Les particules catalytiques régénérées et à la tempërature optimale souhaitée sont recyclées à débit contrôlê par un conduit de recyclage 21 à 1°alimentation de l'élêvateur de l'unité de craquage (non repré-senté sur la figure).
Bien qu'on puisse entrainer de la chaleur à n'importe quel point de l'unité de craquage, il est avantageux de l'entrainer au niveau de l'un des régénérateurs et il est préférable, notamment pour des raisons pratiques, de disposer l'échangeur thermique 6 au niveau du premier régénérateur 1.
Une partie au moins du catalyseur, au moins en partie régénêré, est soutirée du lit dense 3 et descend selon la figure 2 dans l'échangeur thermique. Celui-ci, de forme allongée, par exemple cylin-drique comprend une cloison interne de séparation 22 formant un cylindre sensiblement co-axial à l'êchangeur qui le contient. Cette cloison délimite deux compartiments allongés, adjacents 23 et 24, dont l'un d'eux est de forme annulaire et l'autre, central, de forme cylindrique, ces deux compartiments ont donc une paroi commune, la cloison ci-dessus.
La surface du compartiment central définie par un plan sensi-blement perpendiculaire â l'axe de l'échangeur et de forme avanta-geusement circulaire est en général comprise entre 0,2 et 0,7 fois la surface circulaire de l'échangeur correspondant à son enveloppe externe et définie par le même plan.
Ce compartiment central contient des moyens d'échange de chaleur 25, de forme appropriée entourés par la cloison 22 ; leur partie inférieure est alimentée par exemple par de l'eau de refroidissement ou tout autre fluide, huile etc... amenée par une ligne 26 et la partie 21~1~'~G~,'~
supérieure ou sortie de ces moyens 25 évacue un mélange biphasique d°eau et de vapeur correspondant à l'échange par une ligne 27.
Les deux compartiments communiquent entre eux par leur partie 5 inférieure t la cloison de séparation détermine en effet un espace de passage 30 pour le catalyseur puisque cette cloison n'atteint pas l'extrêmité basse de l'ë~hangeur. La position de la cloison est dêter-minée par la distance R de son extrémité inférieure à des moyens de fluidisation ou d'injection 28 et 31 d'un ga2 tel que de l'air, amené
L' échangeur de chaleur peut être d' un type connu en soi. I1 peut comprendre une calandre d'orientation verticale dans laquelle le catalyseur peut par exemple circuler â travers l'extérieur des tubes de refroidissement, le fluide de refroidissement, en général de l'eau, circulant â l'intérieur des tubes.
Selon un autre mode de réalisation, l'ëchangeur de chaleur peut comprendre une pluralité de tubes de forme sinueuse disposés selon son axe de symétrie. Par forme sinueuse, on entend une forme sinusoïdale, crénelée, en zig zag, en accordéon, etc.
Selon un autre mode de rêalisation, l'échangeur peut être d'un autre type . 1a cloison délimitant les compartiments de l'échangeur peut représenter une partie de la surface d'êchange. Cette surface est réalisée sous forme de tubes-membranes . une pluralité de tubes où
circule le fluide de refroidissement, et s'étendant selon l'axe longi-tudinal de l'échangeur, est reliée par des ailettes soudées longitudi-nalement de manière â former une surface continue étanche à la pression.
La surface d'échange n'étant en général pas suffisante pour assurer l'intégralité de l'échange de chaleur requis, l'intérieur du compar-tinrent où s'effectue le refroidissement du catalyseur peut être rempli d'une pluralité de tubes d'échange disposés comme indiqué ci-haut.
Cette solution présente l'avantage d'augmenter la surface d'échange pour un volume de l'échangeur thermique donné, notamment lorsque la cloison entoure les moyens d'échange de chaleur.
L'invention concerne aussi un dispositif pour le traitement et la régulation thermique d'un solide pulvérulent (par exemple pour la rêgé-nération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagê).
2~~19'~~Q.3 lo I1 comprend en combinaison a) une unité de traitement (par exemple de régënération) (1) sensiblement verticale dont la partie inférieure comporte un lit (3) fluidisé dense ou mobile dudit solide pulvérulent, b) un êchangeur de chaleur (6) de forme allongée, de préférence cylin-et avantageusement, driquéTJdispo é Ida marri é sensiblement verticale, ayant un axe de symé-trïe et pouvant avoir éventuellement à sa partie supérieure une entrée et une sortie de solide qui communiquent avec ledit lit dense ou mobile, c) des moyens d'échange de chaleur (25) contenus dans ledit échangeur de chaleur, reliés à des conduites d'entrée (26) et de sortie (27) d'un fluide de régulation thermique. Le dispositif est caractérisê en ce que l'échangeur comprend en combinaison - une cloison interne de séparation (22) définissant deux compartiments adjacents allongés (23, 24) suivant ledit axe de symétrie, un premier compartiment ayant une extrémité supérieure reliée â ladite entrée de solide dans le compartiment et éventuellement une extrémitê inférieure par laquelle sort le solide, un second compartiment ayant une extrémité
inférieure par laquelle éventuellement entre le solide en provenance du premier compartiment, et une extrémité supérieure reliée â ladite sortie éventuelle de solide, - un espace de passage (30) adapté au passage du solide du premier compartiment au second compartiment, - des premiers moyens d'injection (28) d'un gaz de fluidisation dans le premier compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité infêrieure du premier compartiment et adaptés à faire éventuellement s'écouler le solide de manière descendante à l'état fluidisé ou éventuellement mobile, et, - des seconds moyens d'injection (31) d'un gaz de fluidisation dans le second compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du second compartiment et adaptés â faire s'êcouler le solide de maniêre ascendante à l'état fiuidisê ou mobile. Cette injection peut être purement verticale ou provoquer un courant ascendant hélicoidal selon un pas et une vitesse désirés.
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- et éventuellement un diffuseur généralement dans la partie inférieure de l'échangeur d'un fluide généralement gazeux pour assurer la fluidisation du solide.
Selon une autre caractéristique du dispositif, ce dernier peut comporter des moyens de contrôle de débit du gaz de fluidisation reliés aux dits moyens d'injection de ce gaz et asservis par des moyens d'asservissement à un moyen de mesure de la température dans l'unité
traitement (par exemple de régénération). Lorsque le dispositif comporte deux unités de traitement (par exemple de régénération), le moyen de mesure de la température peut se trouver soit dans la première unité, soit dans la seconde.
Selon une autre caractéristique du dispositif selon l'invention, le dispositif peut comprendre un organe de liaison entre l'unité de régénération et l'échangeur de chaleur, avec un axe de symétrie P
orienté selon un angle A par rapport à l'axe de symétrie de l'échangeur compris en général entre 0 et 80°, avantageusement entre 40 et 50° et de diamètre Q compris entre 0,8 et 1,5 fois, de prêférence entre 0,9 et 1,2 fois le diamètre D de l'échangeur (enveloppe externe). I1 peut comprendre au moins un organe d'aération par un gaz tel que de l'air disposé sensiblement au voisinage de l'axe P de l'organe de liaison et adapté â réaliser une vitesse de jet rapportée à la section de l'organe d'aération comprise entre 50 et 150 m/s et de préférence entre 80 et 120 m/s.
Selon un autre mode de mise en oeuvre du procédé, l'organe de liaison peut comporter une cloison interne qui définit deux chambres dont l'une communique avec le premier compartiment de l'échangeur et dont l'autre communique avec le second compartiment. I1 comporte en outre au moins un organe d'aération disposé sensiblement selon l'axe P
de l'organe de liaison et de préférence au voisinage de l'axe P, dans la chambre communiquant avec le compartiment oia s'effectue la remontée du solide.
,, ~i~19'~G~~
Les figures ci-dessous illustrent de façon schématique la mise en oeuvre d'un procêdé de régénération utilisë dans le cadre d'une unité
de craquage catalytique en lit fluidisé avec double régénération du catalyseur, la deuxième unité de régénération se trouvant au dessus de la première selon un même axe vertical. Parmi celles-ci, - la figure 1 montre un dispositif où le catalyseur régénéré dans un premier régénérateur circule vers un échangeur thermique avant d'être régénéré dans un second régénérateur, - la figure 2 schématise l'échangeur thermique en coupe longitudinale avec un organe de liaison communiquant avec le premier rêgênérateur et un faisceau d'échange préfêré, 1.5 - la figure 3 montre l'échangeur thermique en coupe longitudinale comprenant l'organe de liaison qui comporte une cloison définissant deux chambres coaxiales, et - la figure 4 reprêsente une coupe longitudinale de l'échangeur ther-urique montrant un faisceau de tubes.
Le dispositif de la figure 1 comprend essentiellement un premier régênérateur 1 de catalyseur usagé tel qu'une zéolithe, en provenance d'une unité de séparation d'un craqueur catalytique en lit fluidisé non représenté sur la figure. Ce catalyseur usagé chargé de coke arrive par une ligne 2 dans le lit fluidisé dense 3 d'un premier régénérateur. Ce lit est réalisé par un anneau ou couronne de fluidisation 4 d'un gaz, de l'air par exemple, amené par une ligne 5.
2~~1.~'~.Qt'3 Selon la figure 1, le catalyseur au moins en partie régénéré de préférence à contre-courant par l'air ci-dessus tombe par gravité vers un échangeur thermique 6 dont l'entrée et la sortie sont connectées à
la base du premier régënérateur 1 par l'intermédiaire d'un organe de liaison 10 assurant le passage du catalyseur avant et après refroi-dissement. Des moyens d'aération 8 par de l'air amenê par une ligne 9 aèrent le catalyseur dans l'organe de liaison 10.
Une fois refroidi selon le procédé de l'invention décrit ci-dessus, le catalyseur circule dans la direction opposée où il avait circulé
antérieurement et il remonte dans le lit fluidisé dense du premier régénérateur par le même organe de liaison 10. Les particules du catalyseur sont entraînées par le gaz de combustion et séparées par des cyclones 11 internes, disposés avantageusement dans la partie supérieure de la première unité de régénération. Le gaz de combustion riche en hydrogène sulfuré, oxyde de carbone et eau est évacué par une ligne 12 sous pression pour un traitement ultérieur, tandis que les particules de catalyseur retombent par la jambe 7 vers la base du premier régénérateur 7.. Elles sont ensuite transférées à la seconde unité de régénération par le conduit 14 alimenté en ai.r par La lignel5.
La base de la seconde unité de régénération est également alimentée en air par la ligne 16 et les injecteurs 17. La combustion du coke restant s'effectue à contre-courant de l'air injecté.
Les gaz de combustion évacués â la partie supérieure du second rêgénérateur 13 sont traités dans un cyclone intérieur ou extérieur 18, â la base duquel les particules du catalyseur sont retournées par le conduit 19 au second régénérateur 13, tandis que les gaz de combustion sont évacués par la ligne 20 où une vanne de sécurité est prévue.
2t)1~~! Q.'3 Les particules catalytiques régénérées et à la tempërature optimale souhaitée sont recyclées à débit contrôlê par un conduit de recyclage 21 à 1°alimentation de l'élêvateur de l'unité de craquage (non repré-senté sur la figure).
Bien qu'on puisse entrainer de la chaleur à n'importe quel point de l'unité de craquage, il est avantageux de l'entrainer au niveau de l'un des régénérateurs et il est préférable, notamment pour des raisons pratiques, de disposer l'échangeur thermique 6 au niveau du premier régénérateur 1.
Une partie au moins du catalyseur, au moins en partie régénêré, est soutirée du lit dense 3 et descend selon la figure 2 dans l'échangeur thermique. Celui-ci, de forme allongée, par exemple cylin-drique comprend une cloison interne de séparation 22 formant un cylindre sensiblement co-axial à l'êchangeur qui le contient. Cette cloison délimite deux compartiments allongés, adjacents 23 et 24, dont l'un d'eux est de forme annulaire et l'autre, central, de forme cylindrique, ces deux compartiments ont donc une paroi commune, la cloison ci-dessus.
La surface du compartiment central définie par un plan sensi-blement perpendiculaire â l'axe de l'échangeur et de forme avanta-geusement circulaire est en général comprise entre 0,2 et 0,7 fois la surface circulaire de l'échangeur correspondant à son enveloppe externe et définie par le même plan.
Ce compartiment central contient des moyens d'échange de chaleur 25, de forme appropriée entourés par la cloison 22 ; leur partie inférieure est alimentée par exemple par de l'eau de refroidissement ou tout autre fluide, huile etc... amenée par une ligne 26 et la partie 21~1~'~G~,'~
supérieure ou sortie de ces moyens 25 évacue un mélange biphasique d°eau et de vapeur correspondant à l'échange par une ligne 27.
Les deux compartiments communiquent entre eux par leur partie 5 inférieure t la cloison de séparation détermine en effet un espace de passage 30 pour le catalyseur puisque cette cloison n'atteint pas l'extrêmité basse de l'ë~hangeur. La position de la cloison est dêter-minée par la distance R de son extrémité inférieure à des moyens de fluidisation ou d'injection 28 et 31 d'un ga2 tel que de l'air, amené
10 par une ligne 29, et disposés au voisinage de la partie inférieure des compartiments et de préfêrence à l'intérieur de chacun des compar-timents. Cette distance est avantageusement comprise entre 0,4 et 0,6 mêtre.
15 Le catalyseur circule du haut vers le bas dans le compartiment périphérique, en lit fluidisé. I1 est animé par des premiers moyens de fluidisation 28 (un anneau ou une grille) qui sont adaptés â délivrer dans ce compartiment pêriphérique une vitesse de fluidisation comprise par exemple entre 1 cm/s et 10 cm/s. il traverse ensuite l'espace de passage 30 à la base de l'échangeur et remonte dans le compartiment central en lit fluidisé. Des seconds moyens de fluidi~ation 31 (anneau ou grille) sont en effet adaptés â délivrer, dans le compartiment central de volume généralement plus important une vitesse de fluidi-sation par exemple comprise entre 0,1 m/s et 1 m/s.La ;~ress~.,n ,;e flui-disation est en général supérieure dans la partie ascendante 5 celle de l.a partie descendante et on peut ajuster le débit '.hermique en jouant sur un différentiel de pression entre les deux compartt~:ents.
La cloison interne de séparation entourant les moyens d'échange peut être constituée par une pluralité de tubes membranes 32 formant l'enveloppe du compartiment central et à travers lesquels circule le fluide de refroidissement. Ces tubes :'étendent de manière sensiblement parallèle â l'axe longitudinal de l'échangeur et sont reliés par des ailettes soudées longitudinalement de manière à constituer ladite enveloppe.
Les moyens d'êchange de chaleur 25 à l'intérieur du compartiment central peuvent être un faisceau de tubes 33 répartis régulièrement autour de l'axe de l'échangeur. De manière préférée, comme le montre la figure 4, le faisceau est constitué d'une pluralité de tubes 33 de forme sinueuse, crénelée, à angles non droits définissant des nappes s'imbriquant les unes dans les autres et disposés sensiblement selon l'axe de l'ëchangeur. La distance entre nappes est généralement comprise entre 4 et 7 fois le diamètre du tube.
De manière générale, la partie supérieure de la cloison de sépa-ration ne dépasse sensiblement pas le prolongement de la paroi infé-rieure du régénérateur sur laquelle est insérée l'échangeur (fig. 4).
Dans le cas où l'êchangeur possède avantageusement un organe de liaison 10 (fig. 2) assurant la communication du catalyseur entre l'êchangeur proprement dit et le régénérateur, la cloison atteint généralement le niveau supérieur de la partie cylindrique (fig. 2) de l'échangeur.
L'organe de liaison 10 d'axe de symétrie P est généralement orienté selon un angle A par rapport à l'axe de symétrie de l'échangeur compris entre 0 et 80°, de préférence entre 40 et 50° et son diamëtre extérieur Q est habituellement compris entre 0,8 et 1,5 fois le diamètre extérieur D de l'échangeur et de préférence entre 0,9 et 1,2 fois. Le cas où l'angle A est égal à zéro est illustré par la figure 4.
A l'intérieur de l'organe de liaison 10, des moyens d'aération 9 avantageusement disposés au voisinage de l'axe de symétrie P dirigent de l'air d'aération en direction du régénérateur à une vitesse de jet rapportêe à la section des moyens d'aération comprise entre 50 et 150 m/s et avantageusement comprise entre 80 et 120 m/s.
Selon la figure 3 représentant un autre mode de réalisation du dispositif, celui-ci comprend un organe de liaison 10 entre l'unité de régénération 1 et l'échangeur de chaleur 6, ayant un axe de symétrie P
orienté selon un angle A par rapport à l'axe de symétrie de l'échangeur compris entre 0 et. 80°. C et organe 10 comporte ~~cloison 35 de section circulaire, disposée sensiblement selon l'axe P de l'organe de liaison, qui définit deux chambra=s 36 et 37 sensiblement coaxiales dont l'une 36, annulaire, communique avec le compartiment 23 où descend le catalyseur et dont l'autre 37 communique avec le compartiment 24 central où 'remonte le catalyseur. En outre, la chambre 37 où sont répartis les tubes d'échange 33 cômprend au moins un organe d'aération 8 du catalyseur disposé sensiblement au voisinage de l'axe P de l'organe de liaison. ' Le dispositif selon l'invention comporte un moyen de contrôle 34 de débit du gaz de f luidisation relié au moyens d' inj ection 28, 31 de ce gaz et avantageusement au moyen d'injection 31 dans le compartiment central où s'effectue la remontëe du_catalyseur. Ce moyen de contrôle 34 est asservi à un moyen de mesure 38 de la température du catalyseur dans le premier régénérateur 1 ou éventuellement dans le second rêgé-nérateur 13 grâce â des lignes de liaisou~ 39 et 40.
On ajuste L.e débit de catalyseur circulant dans l'échangeur thermique en agissant sur la vitesse de fluidisation dans le compar-timent où s'effe:ctue une circulation ascendante pour maintenir la température du premier ou du second régénérateur à un niveau satis-faisant et donc la tempêrature du catalyseur régénéré devant être recyclé à l'entrée de l'élévateur de la zone réactionnelle, à une température de consigne qui dépend de la charge à craquer.
Lorsque la température du rëgénérateur est supérieure â la tempé-rature de consigne, le moyen de contrôle envoie un signal au moyen d'injection 31 d'air de fluidisation de façon â augmenter la vitesse de circulation dans le compartiment central de refroidissement. Au con-traire, lorsque la tempêrature de rëgénération est inférieure â la température de consigne, le moyen de contrôle 34 ëmet un signal qui agit sur le moyen d'in;jection 3I d'air et qui permet de diminuer la 2~~~1~'1 ~'.3 vitesse de fluidisation dans le compartiment central, voire de stopper l'échange. Le tableau 1 ci-dessous illustre le niveau d'échange thermique en fonction de la vitesse de fluidisation dans le compar-timent central de remontée du catalyseur.
Vitesse de fluidisation % de l'êchange maximal (m/s) 0,6 100 0,3 50 0,1 20 Tableau 1 Des essais ont montré qu'en opérant selon le procédé de l'invention dans les conditions suivantes, en présence d'un catalyseur zéolithique vitesse de fluidisation dans la zona de régénération : 0,6 m/s vitesse de fluidisation dans la partie descendante de l'échangeur : 0,15 m/s vitesse de fluidisation dans la partie ascendante de l'échangeur 1 m/s on obtenait un gain de 35% sur la valeur maximale de l'échange.
On a illustré et décrit le cas où le compartiment central était cylindrique. L'invention resterait la même si le compartiment central avait une section rectangulaire. L'invention resterait également la même avec une cloison plane définissant deux compartiments allongés adjacents.
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15 Le catalyseur circule du haut vers le bas dans le compartiment périphérique, en lit fluidisé. I1 est animé par des premiers moyens de fluidisation 28 (un anneau ou une grille) qui sont adaptés â délivrer dans ce compartiment pêriphérique une vitesse de fluidisation comprise par exemple entre 1 cm/s et 10 cm/s. il traverse ensuite l'espace de passage 30 à la base de l'échangeur et remonte dans le compartiment central en lit fluidisé. Des seconds moyens de fluidi~ation 31 (anneau ou grille) sont en effet adaptés â délivrer, dans le compartiment central de volume généralement plus important une vitesse de fluidi-sation par exemple comprise entre 0,1 m/s et 1 m/s.La ;~ress~.,n ,;e flui-disation est en général supérieure dans la partie ascendante 5 celle de l.a partie descendante et on peut ajuster le débit '.hermique en jouant sur un différentiel de pression entre les deux compartt~:ents.
La cloison interne de séparation entourant les moyens d'échange peut être constituée par une pluralité de tubes membranes 32 formant l'enveloppe du compartiment central et à travers lesquels circule le fluide de refroidissement. Ces tubes :'étendent de manière sensiblement parallèle â l'axe longitudinal de l'échangeur et sont reliés par des ailettes soudées longitudinalement de manière à constituer ladite enveloppe.
Les moyens d'êchange de chaleur 25 à l'intérieur du compartiment central peuvent être un faisceau de tubes 33 répartis régulièrement autour de l'axe de l'échangeur. De manière préférée, comme le montre la figure 4, le faisceau est constitué d'une pluralité de tubes 33 de forme sinueuse, crénelée, à angles non droits définissant des nappes s'imbriquant les unes dans les autres et disposés sensiblement selon l'axe de l'ëchangeur. La distance entre nappes est généralement comprise entre 4 et 7 fois le diamètre du tube.
De manière générale, la partie supérieure de la cloison de sépa-ration ne dépasse sensiblement pas le prolongement de la paroi infé-rieure du régénérateur sur laquelle est insérée l'échangeur (fig. 4).
Dans le cas où l'êchangeur possède avantageusement un organe de liaison 10 (fig. 2) assurant la communication du catalyseur entre l'êchangeur proprement dit et le régénérateur, la cloison atteint généralement le niveau supérieur de la partie cylindrique (fig. 2) de l'échangeur.
L'organe de liaison 10 d'axe de symétrie P est généralement orienté selon un angle A par rapport à l'axe de symétrie de l'échangeur compris entre 0 et 80°, de préférence entre 40 et 50° et son diamëtre extérieur Q est habituellement compris entre 0,8 et 1,5 fois le diamètre extérieur D de l'échangeur et de préférence entre 0,9 et 1,2 fois. Le cas où l'angle A est égal à zéro est illustré par la figure 4.
A l'intérieur de l'organe de liaison 10, des moyens d'aération 9 avantageusement disposés au voisinage de l'axe de symétrie P dirigent de l'air d'aération en direction du régénérateur à une vitesse de jet rapportêe à la section des moyens d'aération comprise entre 50 et 150 m/s et avantageusement comprise entre 80 et 120 m/s.
Selon la figure 3 représentant un autre mode de réalisation du dispositif, celui-ci comprend un organe de liaison 10 entre l'unité de régénération 1 et l'échangeur de chaleur 6, ayant un axe de symétrie P
orienté selon un angle A par rapport à l'axe de symétrie de l'échangeur compris entre 0 et. 80°. C et organe 10 comporte ~~cloison 35 de section circulaire, disposée sensiblement selon l'axe P de l'organe de liaison, qui définit deux chambra=s 36 et 37 sensiblement coaxiales dont l'une 36, annulaire, communique avec le compartiment 23 où descend le catalyseur et dont l'autre 37 communique avec le compartiment 24 central où 'remonte le catalyseur. En outre, la chambre 37 où sont répartis les tubes d'échange 33 cômprend au moins un organe d'aération 8 du catalyseur disposé sensiblement au voisinage de l'axe P de l'organe de liaison. ' Le dispositif selon l'invention comporte un moyen de contrôle 34 de débit du gaz de f luidisation relié au moyens d' inj ection 28, 31 de ce gaz et avantageusement au moyen d'injection 31 dans le compartiment central où s'effectue la remontëe du_catalyseur. Ce moyen de contrôle 34 est asservi à un moyen de mesure 38 de la température du catalyseur dans le premier régénérateur 1 ou éventuellement dans le second rêgé-nérateur 13 grâce â des lignes de liaisou~ 39 et 40.
On ajuste L.e débit de catalyseur circulant dans l'échangeur thermique en agissant sur la vitesse de fluidisation dans le compar-timent où s'effe:ctue une circulation ascendante pour maintenir la température du premier ou du second régénérateur à un niveau satis-faisant et donc la tempêrature du catalyseur régénéré devant être recyclé à l'entrée de l'élévateur de la zone réactionnelle, à une température de consigne qui dépend de la charge à craquer.
Lorsque la température du rëgénérateur est supérieure â la tempé-rature de consigne, le moyen de contrôle envoie un signal au moyen d'injection 31 d'air de fluidisation de façon â augmenter la vitesse de circulation dans le compartiment central de refroidissement. Au con-traire, lorsque la tempêrature de rëgénération est inférieure â la température de consigne, le moyen de contrôle 34 ëmet un signal qui agit sur le moyen d'in;jection 3I d'air et qui permet de diminuer la 2~~~1~'1 ~'.3 vitesse de fluidisation dans le compartiment central, voire de stopper l'échange. Le tableau 1 ci-dessous illustre le niveau d'échange thermique en fonction de la vitesse de fluidisation dans le compar-timent central de remontée du catalyseur.
Vitesse de fluidisation % de l'êchange maximal (m/s) 0,6 100 0,3 50 0,1 20 Tableau 1 Des essais ont montré qu'en opérant selon le procédé de l'invention dans les conditions suivantes, en présence d'un catalyseur zéolithique vitesse de fluidisation dans la zona de régénération : 0,6 m/s vitesse de fluidisation dans la partie descendante de l'échangeur : 0,15 m/s vitesse de fluidisation dans la partie ascendante de l'échangeur 1 m/s on obtenait un gain de 35% sur la valeur maximale de l'échange.
On a illustré et décrit le cas où le compartiment central était cylindrique. L'invention resterait la même si le compartiment central avait une section rectangulaire. L'invention resterait également la même avec une cloison plane définissant deux compartiments allongés adjacents.
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Claims (20)
1. Procédé de régulation ou contrôle du niveau thermique dans un traitement en lit fluidisé ou mobile et en continu d'un solide pulvérulent, le procédé comprenant au moins une zone de traitement dans laquelle on introduit ledit solide et on effectue un traitement de ce solide dans une zone à
lit fluidisé dense ou mobile, on soutire dudit lit fluidisé
dense ou mobile une partie au moins du solide par un organe de liaison, on envoie cette partie de solide dans une zone de régulation ou contrôle du niveau thermique, ayant un axe de symétrie, on procède à une régulation thermique par échange de chaleur indirect avec un fluide, on réintroduit la partie du solide ainsi régulé thermiquement dans ledit lit fluidisé dense ou mobile par le même organe de liaison, le procédé étant caractérisé en ce qu'on fait circuler au moyen d'un fluide inerte ou non en lit fluidisé dense ou mobile ladite partie du solide dans la zone de régulation comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments adjacents, allongés selon ledit axe et communiquant par leur partie inférieure, le solide cheminant de manière descendante à l'état fluidisé dans l'un des compartiments, et le solide cheminant de manière ascendante à l'état fluidisé dans l'autre compartiment.
lit fluidisé dense ou mobile, on soutire dudit lit fluidisé
dense ou mobile une partie au moins du solide par un organe de liaison, on envoie cette partie de solide dans une zone de régulation ou contrôle du niveau thermique, ayant un axe de symétrie, on procède à une régulation thermique par échange de chaleur indirect avec un fluide, on réintroduit la partie du solide ainsi régulé thermiquement dans ledit lit fluidisé dense ou mobile par le même organe de liaison, le procédé étant caractérisé en ce qu'on fait circuler au moyen d'un fluide inerte ou non en lit fluidisé dense ou mobile ladite partie du solide dans la zone de régulation comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments adjacents, allongés selon ledit axe et communiquant par leur partie inférieure, le solide cheminant de manière descendante à l'état fluidisé dans l'un des compartiments, et le solide cheminant de manière ascendante à l'état fluidisé dans l'autre compartiment.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite zone de régulation ou contrôle du niveau thermique est allongée.
3. Procédé de régulation ou contrôle du niveau thermique dans un traitement en lit fluidisé ou mobile et en continu d'un solide pulvérulent, le procédé comprenant au moins une zone de traitement dans laquelle on introduit ledit solide et on effectue un traitement de ce solide dans une zone à
lit fluidisé dense ou mobile, on soutire dudit lit fluidisé
dense ou mobile une partie au moins du solide par un organe de liaison, on envoie cette partie de solide dans une zone de régulation ou contrôle du niveau thermique, ayant un axe de symétrie, on procède à une régulation thermique par échange de chaleur indirect avec un fluide, on réintroduit la partie du solide ainsi régulé thermiquement dans ledit lit fluidisé dense ou mobile par le même organe de liaison, le procédé étant caractérisé en ce qu'on fait circuler au moyen d'un fluide inerte ou non en lit fluidisé dense ou mobile ladite partie du solide dans la zone de régulation comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments adjacents, allongés selon ledit axe et communiquant par leur partie inférieure, le solide s'écoulant de manière descendante à l'état fluidisé dans l'un des compartiments, la vitesse de fluidisation dans ce compartiment étant comprise entre 0,1 cm/s et 2 m/s et le solide remontant à l'état fluidisé dans l'autre compartiment, la vitesse de fluidisation dans l'autre compartiment étant comprise entre 0,1 et 6 m/s.
lit fluidisé dense ou mobile, on soutire dudit lit fluidisé
dense ou mobile une partie au moins du solide par un organe de liaison, on envoie cette partie de solide dans une zone de régulation ou contrôle du niveau thermique, ayant un axe de symétrie, on procède à une régulation thermique par échange de chaleur indirect avec un fluide, on réintroduit la partie du solide ainsi régulé thermiquement dans ledit lit fluidisé dense ou mobile par le même organe de liaison, le procédé étant caractérisé en ce qu'on fait circuler au moyen d'un fluide inerte ou non en lit fluidisé dense ou mobile ladite partie du solide dans la zone de régulation comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments adjacents, allongés selon ledit axe et communiquant par leur partie inférieure, le solide s'écoulant de manière descendante à l'état fluidisé dans l'un des compartiments, la vitesse de fluidisation dans ce compartiment étant comprise entre 0,1 cm/s et 2 m/s et le solide remontant à l'état fluidisé dans l'autre compartiment, la vitesse de fluidisation dans l'autre compartiment étant comprise entre 0,1 et 6 m/s.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite zone de régulation ou contrôle du niveau thermique est allongée.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 appliqué
à une régénération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagé par combustion du coke déposé sur le catalyseur au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures dans une zone réactionnelle, le procédé
comprenant au moins une zone de régénération dans laquelle on introduit ledit catalyseur en provenance de ladite zone réactionnelle, on effectue une régénération du catalyseur dans une zone à lit fluidisé dense en présence d'un gaz contenant de l'oxygène dans des conditions de régénération, on soutire dudit lit fluidisé dense une partie au moins du catalyseur, on envoie cette partie de catalyseur dans une zone de refroidissement ayant un axe de symétrie, on refroidit par échange de chaleur indirect avec un fluide de refroidissement ladite partie du catalyseur, on réintroduit cette partie du catalyseur ainsi refroidi dans ledit lit fluidisé dense de la zone de régénération, le procédé étant caractérisé en ce qu'on fait circuler en lit fluidisé dense ladite partie du catalyseur dans la zone de refroidissement comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments adjacents, allongés selon ledit axe et communiquant par leur partie inférieure, le catalyseur s'écoulant de manière descendante à l'état fluidisé dans l'un des compartiments, la vitesse de fluidisation dans ce compartiment étant comprise entre 0,1 cm/s et 2 m/s et le catalyseur remontant à l'état fluidisé dans l'autre compartiment, la vitesse de fluidisation dans l'autre compartiment étant comprise entre 0,1 et 6 m/s.
à une régénération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagé par combustion du coke déposé sur le catalyseur au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures dans une zone réactionnelle, le procédé
comprenant au moins une zone de régénération dans laquelle on introduit ledit catalyseur en provenance de ladite zone réactionnelle, on effectue une régénération du catalyseur dans une zone à lit fluidisé dense en présence d'un gaz contenant de l'oxygène dans des conditions de régénération, on soutire dudit lit fluidisé dense une partie au moins du catalyseur, on envoie cette partie de catalyseur dans une zone de refroidissement ayant un axe de symétrie, on refroidit par échange de chaleur indirect avec un fluide de refroidissement ladite partie du catalyseur, on réintroduit cette partie du catalyseur ainsi refroidi dans ledit lit fluidisé dense de la zone de régénération, le procédé étant caractérisé en ce qu'on fait circuler en lit fluidisé dense ladite partie du catalyseur dans la zone de refroidissement comportant une cloison interne de séparation qui définit deux compartiments adjacents, allongés selon ledit axe et communiquant par leur partie inférieure, le catalyseur s'écoulant de manière descendante à l'état fluidisé dans l'un des compartiments, la vitesse de fluidisation dans ce compartiment étant comprise entre 0,1 cm/s et 2 m/s et le catalyseur remontant à l'état fluidisé dans l'autre compartiment, la vitesse de fluidisation dans l'autre compartiment étant comprise entre 0,1 et 6 m/s.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel la vitesse de fluidisation dans le compartiment où
descend le catalyseur est comprise entre 0,1 cm/s et 1 m/s et la vitesse de fluidisation dans le compartiment où
remonte le catalyseur est comprise entre 0,3 et 5 m/s.
descend le catalyseur est comprise entre 0,1 cm/s et 1 m/s et la vitesse de fluidisation dans le compartiment où
remonte le catalyseur est comprise entre 0,3 et 5 m/s.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel ladite cloison de séparation définit deux compartiments coaxiaux.
8. Procédé selon l'une des revendications 5 à 7, comprenant deux zones de régénération dudit catalyseur usagé, caractérisé en ce qu'on effectue une première régénération du catalyseur dans une première zone de régénération et en ce que soit on refroidit ledit catalyseur selon l'une des revendications 1 à 6 et on envoie le catalyseur refroidi au moins en partie régénéré
de la première zone de régénération vers une seconde zone de régénération où on effectue une seconde régénération, soit on envoie le catalyseur au moins en partie régénéré
dans une seconde zone de régénération, on effectue une seconde régénération et on refroidit ledit catalyseur selon l'une des revendications 1 à 6.
de la première zone de régénération vers une seconde zone de régénération où on effectue une seconde régénération, soit on envoie le catalyseur au moins en partie régénéré
dans une seconde zone de régénération, on effectue une seconde régénération et on refroidit ledit catalyseur selon l'une des revendications 1 à 6.
9. Dispositif pour un traitement en lit fluidisé (ou mobile) et en continu d'un solide pulvérulent, comprenant:
a) une unité de traitement (1) sensiblement verticale dont la partie inférieure comporte un lit (3) fluidisé dense ou mobile dudit solide, b) un échangeur de chaleur (6) de forme allongée, ayant un axe de symétrie et ayant à sa partie supérieure une entrée et une sortie de solide qui communiquent avec ledit lit dense, c) des moyens d'échange de chaleur (25) ou de régulation ou contrôle de niveau thermique contenus dans ledit échangeur de chaleur, ledit dispositif étant caractérisé en ce que ledit échangeur de chaleur comprend en combinaison:
- une cloison interne de séparation (22) définissant deux compartiments adjacents allongés (23, 24) suivant ledit axe de symétrie, un premier compartiment ayant une extrémité
supérieure reliée à un passage de solide et une extrémité
inférieure pour un passage de solide, un second compartiment ayant une extrémité inférieure de passage du solide en provenance du premier compartiment et une extrémité supérieure reliée à un passage solide, - un espace de passage (30) adapté au passage du solide du premier compartiment au second compartiment, - des premiers moyens d'injection (28) d'un gaz de fluidisation dans le premier compartiment (23), disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du premier compartiment (23) et adaptés à faire circuler de manière descendante le solide à l'état fluidisé, et, - des seconds moyens d'injection (31) d'un gaz de fluidisation dans le second compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du second compartiment (24) et adaptés à faire circuler de manière ascendante le solide à l'état fluidisé.
a) une unité de traitement (1) sensiblement verticale dont la partie inférieure comporte un lit (3) fluidisé dense ou mobile dudit solide, b) un échangeur de chaleur (6) de forme allongée, ayant un axe de symétrie et ayant à sa partie supérieure une entrée et une sortie de solide qui communiquent avec ledit lit dense, c) des moyens d'échange de chaleur (25) ou de régulation ou contrôle de niveau thermique contenus dans ledit échangeur de chaleur, ledit dispositif étant caractérisé en ce que ledit échangeur de chaleur comprend en combinaison:
- une cloison interne de séparation (22) définissant deux compartiments adjacents allongés (23, 24) suivant ledit axe de symétrie, un premier compartiment ayant une extrémité
supérieure reliée à un passage de solide et une extrémité
inférieure pour un passage de solide, un second compartiment ayant une extrémité inférieure de passage du solide en provenance du premier compartiment et une extrémité supérieure reliée à un passage solide, - un espace de passage (30) adapté au passage du solide du premier compartiment au second compartiment, - des premiers moyens d'injection (28) d'un gaz de fluidisation dans le premier compartiment (23), disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du premier compartiment (23) et adaptés à faire circuler de manière descendante le solide à l'état fluidisé, et, - des seconds moyens d'injection (31) d'un gaz de fluidisation dans le second compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du second compartiment (24) et adaptés à faire circuler de manière ascendante le solide à l'état fluidisé.
10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur est cylindrique et est disposé
de manière sensiblement verticale.
de manière sensiblement verticale.
11. Dispositif pour un traitement en lit fluidisé ou mobile et en continu d'un solide pulvérulent comprenant:
a) une unité de traitement (1) sensiblement verticale dont la partie inférieure comporte un lit (3) fluidisé dense ou mobile dudit solide, b) un échangeur de chaleur (6) de forme allongée, ayant un axe de symétrie et ayant à sa partie supérieure une entrée et une sortie de solide qui communiquent avec ledit lit dense de l'unité et traitement, c) des moyens d'échange de chaleur (25) ou de régulation ou contrôle de niveau thermique contenus dans ledit échangeur de chaleur reliés à des conduites d'entrée (26) et de sortie (27) d'un fluide de régulation ledit dispositif étant caractérisé en ce que ledit échangeur de chaleur comprend en combinaison:
- une cloison interne de séparation (22) définissant deux compartiments adjacents allongés (23, 24) suivant ledit axe de symétrie, un premier compartiment ayant une extrémité
supérieure reliée à ladite entrée de solide et une extrémité inférieure par laquelle sort le solide, un second compartiment ayant une extrémité inférieure par laquelle entre le solide en provenance du premier compartiment et une extrémité supérieure reliée à ladite sortie de solide, - un espace de passage (30) adapté au passage du solide du premier compartiment au second compartiment, - des premiers moyens d'injection (28) d'un gaz de fluidisation dans le premier compartiment (23), disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du premier compartiment (23) et adaptés à faire s'écouler le solide de manière descendante à l'état fluidisé, et, - des seconds moyens d'injection (31) d'un gaz de fluidisation dans le second compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du second compartiment (24) et adaptés à faire s'écouler le solide de manière ascendante à l'état fluidisé.
a) une unité de traitement (1) sensiblement verticale dont la partie inférieure comporte un lit (3) fluidisé dense ou mobile dudit solide, b) un échangeur de chaleur (6) de forme allongée, ayant un axe de symétrie et ayant à sa partie supérieure une entrée et une sortie de solide qui communiquent avec ledit lit dense de l'unité et traitement, c) des moyens d'échange de chaleur (25) ou de régulation ou contrôle de niveau thermique contenus dans ledit échangeur de chaleur reliés à des conduites d'entrée (26) et de sortie (27) d'un fluide de régulation ledit dispositif étant caractérisé en ce que ledit échangeur de chaleur comprend en combinaison:
- une cloison interne de séparation (22) définissant deux compartiments adjacents allongés (23, 24) suivant ledit axe de symétrie, un premier compartiment ayant une extrémité
supérieure reliée à ladite entrée de solide et une extrémité inférieure par laquelle sort le solide, un second compartiment ayant une extrémité inférieure par laquelle entre le solide en provenance du premier compartiment et une extrémité supérieure reliée à ladite sortie de solide, - un espace de passage (30) adapté au passage du solide du premier compartiment au second compartiment, - des premiers moyens d'injection (28) d'un gaz de fluidisation dans le premier compartiment (23), disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du premier compartiment (23) et adaptés à faire s'écouler le solide de manière descendante à l'état fluidisé, et, - des seconds moyens d'injection (31) d'un gaz de fluidisation dans le second compartiment, disposés au voisinage de l'extrémité inférieure du second compartiment (24) et adaptés à faire s'écouler le solide de manière ascendante à l'état fluidisé.
12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit échangeur de chaleur est cylindrique et est disposé du manière sensiblement verticale.
13. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 12, dans lequel ladite cloison (22) entoure les dits moyens d'échange de chaleur (25).
14. Dispositif selon les revendications 9 à 13 dans lequel ladite cloison (22) comporte une pluralité de tubes de régulation thermique (32) (tubes membranes).
15. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 14 dans lequel la distance selon l'axe entre la partie inférieure de ladite cloison (22) et les premiers et seconds moyens d'injection (28, 31) est comprise entre 0 et 0,8 m.
16. Dispositif selon la revendication 15 dans lequel la distance selon l'axe entre la partie inférieure de ladite cloison (22) et les premiers et seconds moyens d'injection (28, 31) est comprise entre 0,4 et 0,6 m.
17. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 16 caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de contrôle (34) de débit du gaz de fluidisation reliés aux dits moyens d'injection (31) et asservis à un moyen de mesure (35) de la température dans ladite unité de traitement (1).
18. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 17, et adapté à un traitement qui est une régénération de catalyseur, caractérisé en ce qu'il comprend un organe de liaison (10) entre ladite unité de traitement (ici régénération (1)) et ledit échangeur de chaleur (6), ayant un axe de symétrie de orienté selon un angle A par rapport à
l'axe de symétrie de l'échangeur compris entre 0 et 80°, ledit organe de liaison (10) comportant au moins un organe d'aération (8) disposé sensiblement au voisinage de l'axe P
de l'organe de liaison et adapté à réaliser une vitesse de jet rapportée à la section de l'organe d'aération comprise entre 50 et 150 m/s.
l'axe de symétrie de l'échangeur compris entre 0 et 80°, ledit organe de liaison (10) comportant au moins un organe d'aération (8) disposé sensiblement au voisinage de l'axe P
de l'organe de liaison et adapté à réaliser une vitesse de jet rapportée à la section de l'organe d'aération comprise entre 50 et 150 m/s.
19. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 17, adapté à un traitement qui est régénération de catalyseur, caractérisé en ce qu'il comprend un organe de liaison (10) entre l'unité de régénération (1) et l'échangeur de chaleur (6) d'axe de symétrie P orienté selon un angle A par rapport à l'axe de symétrie de l'échangeur compris entre 0 et 80°, ledit organe 10 comportant une seconde cloison (35) disposé sensiblement selon l'axe P de l'organe de liaison, qui définit deux chambres (36, 37) dont l'une communique avec le premier compartiment (23) et dont l'autre (37) communique avec le second compartiment (24), le dispositif étant caractérisé en outre en ce que l'organe de liaison (10) comprend au moins un organe d'aération (8) disposé
sensiblement au voisinage de l'axe P de l'organe de liaison, dans la chambre communiquant avec le compartiment où s'effectue la remontée du catalyseur et adapté à
réaliser une vitesse de jet rapportée à la section de l'organe d'aération comprise entre 50 et 150 m/s.
sensiblement au voisinage de l'axe P de l'organe de liaison, dans la chambre communiquant avec le compartiment où s'effectue la remontée du catalyseur et adapté à
réaliser une vitesse de jet rapportée à la section de l'organe d'aération comprise entre 50 et 150 m/s.
20. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 19, dans lequel les dits moyens d'échange (25) sont constitués d'une pluralité de tubes (33) de forme sinueuse définissant des nappes s'imbriquant les unes dans les autres et disposés sensiblement selon l'axe de symétrie de l'échangeur.
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