CA2096305C - Procede de fabrication de particules de chlorure de magnesium a structure polyedre. particules de chlorure de magnesium a structure polyedre. composante catalytique supportee sur ces particules. polyolefines obtenues a partir de cette composante catalytique - Google Patents
Procede de fabrication de particules de chlorure de magnesium a structure polyedre. particules de chlorure de magnesium a structure polyedre. composante catalytique supportee sur ces particules. polyolefines obtenues a partir de cette composante catalytiqueInfo
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Abstract
Particules poreuses de M g Cl2 se présentant, au microscope, sous la forme de polyèdres sensiblement réguliers de dix à dix-huit faces. Ces particules imprégnées de composé de métal de transition servent de composante catalytique dans la polymérisation des oléfines.
Description
20963~5 PROCEDE DE FABRICATION DE PARTICULES DE CHLORURE DE MAGNESIUM
A STRUCTURE POLYEDRE. PARTICULES DE CHLORURE DE MAGNESIUM A
STRUCTURE POLYEDRE. COMPOSANTE CATALYTIQUE SUPPORTEE SUR
CES PARTICULES. POLYOLEFINES OBTENUES A PARTIR DE CErrE COMPO-SANTE CATALYTIQUE.
La présente invention concerne des particules de chlorure de magnésium, de préférence anhydre, (MgCI2) de forme nouvelle ainsi que leur procédé de fabri-cation. Ces particules de MgCI2 peuvent être utilisées comme support catalytique, en particulier dans les composantes de catalyseur du type Ziegler Natta. Ces com-posantes catalytiques sont utilisées dans la polymérisation des oléfines. Elles font également partie de l'invention.
Le MgCI2 selon l'invention est constitué de particules poreuses se pré-sentant, au microscope, sous la forme de polyèdres sensiblement réguliers possé-dant de 10 à 18 faces en nombre pair et se présentant dans une gamme de structu-res pouvant aller du type de deux pyramides tronquées réunies dans leur plus grande base jusqu'au prisme à pans coupés, les faces deux à deux symétriquement opposées étant sensiblement parallèles.
Les faces deux à deux symétriquement opposées d'un polyèdre étant sensiblement parallèles, lesdites faces peuvent être considérées de fait comme géométriquement sensiblement identiques.
La plus grande distance (D) opposant les deux points les plus éloignés l'un de l'autre de la particule est habituellement de 10 à 400 ,um.
La plus grande hauteur (h) séparant les deux faces parallèles d'une parti-cule les plus éloignées l'une de l'autre est habituellement comprise entre 0,6 et 0,8 D. La plus petite hauteur (e) séparant les deux faces parallèles de la même particule les plus rapprochées l'une de l'autre est habituellement comprise entre 0,1 et 0,8 D.
Dans ces conditions, le rapport (h) est compris entre 1 et 8.
(e) Les planches 3 et 4 en annexe schématisent ces particules de MgCI2.
La majorité du MgCI2 est constituée de particules formées d'un mélange de polyèdres possédant de 10 à 18 faces tels que définis.
Il n'est pas exclu que ces particules se présentent en partie sous forme de macle représentant l'association de deux ou plusieurs cristaux de même espèce, orientés suivant différents axes avec interpénétration partielle.
Les particules à base de MgCI2 possèdent une faible porosité. Elle peut être de 0,1 à 1 cm3/g et mieux de 0,2 à 0,8 cm3/g. Leur surface spécifique est habi-tuellement de 0,5 à 10 m2/g et mieux de 1 à 3 m2/g.
.
.
~_ 2 La taille moyenne des particules de MgCI2 mesuré par MALVER~est généralement de 50 à 200 IJm pour une distribution granulométrique resserrée. Habituellement la largeur de distribution granulométrique exprimée en D90 est inférieure à
10 et plus généralement inférieure à 6, D 90 est le diamètre en-dessous duquel se trouvent 90 % en masse des particules et D10 est le diamètre en-dessous duquel se trouvent 10 % en masse des particules.
A l'examen aux rayons X le composé moléculaire à base de MgCI2 est un produit cristallin.
En particulier, le spectre de rayons X de diffraction du composé MgCI2, 1,5 THF (tétrahydrofurane) présente les principales raies de diffraction suivantes:
Position en 2 ~ Intensité relative 9,25 59,9 9,50 100,00 16,96 1 5,5 20,27 29,2 22,45 23,76 24,45 1 5,77 25,27 24,98 32,19 36,57 32,34 1 9,02 38,77 1 8,99 39,77 1 8,53 La largeur des pics à mi-hauteur, caractéristique de la taille des cristalli-tes, est de 0,169 + 0,006 pour la raie à 9,25 et 1,21 + 0,003 pour la raie à 9,50.
Les mesures sont effectuées au moyen d'un appareil INEL*CPS-160, sous une tension de 40 kv et une intensité de 35 mA, en utilisant la raie Ka d'une antica-thode de cuivre et une calibration au silicium. Le spectre INEL est indexé grâce au programme informatique PROLIX et affiné selon le profil PEARSON*VII.
De par sa structure originale, le MgCI2 obtenu présente les mêmes avantages qu'un MgCI2 de forme sphérique tout en atténuant ses inconvénients.
Afin d'obtenir une bonne coulabilité, mesurée selon la norme ASTM D1895, du MgCI2, et plus particulièrement du polymère ou copolymère final, quand il est utilisé
comme support catalytique, ont été recherchées des structures particulières du MgCI2. La forme sphérique a été particulièrement recherchée dans le cas de la cata-lyse pour que la particule finale de polymère ou de copolymère, reproduisant sen-siblement de façon homothétique la particule de support, possède cette qualité de coulabilité. L'inconvénient de cette sphéricité est de faciliter l'accumulation des * marques de commerce 1,,;
CA 0209630~ 1999-02-10 charges électrostatiques dans les réacteurs et les canalisations occasionnant enparticulier des collages de poudre aux parois. La structure du MgC12 selon l'inven-tion permet d~atténuer ce type d'inconvénient.
Le procédé de fabrication de particules de chlorure de magnésium à
structure polyèdrique selon l'invention consistant à me~tre en suspension dans au moins un solvant complexant du chlorure de magnésium, le rapport molaire solvantsur MgC12 étant inférieur au rapport de solubilité de ces deux corps à la température de la suspension est caractérisé en ce que, en circuit fermé constitué d'un réacteur possédant un moyen d'agitation, d'une colonne de distillation, d'un moyen de refroi-l o dissement, est chauffé dans le réacteur le solvant complexant à températured'ébullition, les vapeurs condensées par le moyen de refroidissement retournant au réacteur après s'être enrichies en MgC12 par dissolution de MgC12 placé entre lemoyen de refroidissement et le réacteur.
Un système selon la Figure 1 illustre l'appareillage permettant de réaliser le procédé. Le réacteur A, muni d'un agitateur B contient le solvant complexant, qui par tout moyen de chauffage est distillé dans la colonne C, et, condensé au moyen d'un réfrigérant D. Le solvant refroidi, avant de retourner au réacteur A par le tubu-lure F traverse le réservoir E contenant du MgC12 solide. Au contact du MgC12 le sol-vant s'enrichit en MgC12 qui va se concentrer dans le réacteur A, cristalliser sous 20 forme de polyèdre dans le milieu sursaturé, et faire croitre les cristaux déjà formés au fur et à mesure de l'apport de MgC12 dans le réacteur Une soupape de sécurité G
est recommandée dans l'appareillage. Le réservoir E de MgC12 doit seulement re-tenir le MgC12 solide servant à enrichir par sa dissolution dans le solvant la suspen-sion contenue dans le réacteur A. Tous les moyens peuvent être envisageables. Cepeut ~etre par exemple un récipient à fond poreux H, ou encore un panier à mailles - suffisamment fines pour laisser passer la solution de MgC12 formée tout en ret-enant les particules de MgC12 non encore dissoutes, ou encore une nacelle type KUMA- -GAWA placée dans l'appareillage.
Un autre type d'appareillage selon la Figure 2 illustre également un sys-30 tème pour réaliser le procédé. Le réacteur A, muni d'un moyen d'agitation F est en . contact direct avec une colonne B munie dans sa partie supérieure d'un moyen de refroidissement C. Entre ce moyen de refroidissement et le réacteur est placé une nacelle G contenant le MgC12 d'enrichissement. Un évent D est prévu et des systè-mes E permettent de séparer chacun des éléments de l'appareillage pour montage et démontage.
Selon le procédé, il est possible de partir de solvant complexant seul dans le réacteur, que l'on enrichit régulièrement en MgC12, comme décrit précédemment, jusqu'à apparition dans le réacteur de particules de MgC12. En poursuivant l'enrichis-. CA 0209630~ 1999-02-10 sement du milieu par distillation du solvant du réacteur et retour avec apport de MgC12 il est possible d'obtenir des particules de MgC12 sous forme de polyèdres dont (D) peut atteindre 400 ,um et pouvant être illustrés sous forme de polyèdres tels que schématisés dans les planches 3 et 4.
Afin d'accélérer la manipulation il est recommandé de procéder à l'enri-chissement et au grossissement des particules du réacteur en partant d'un fond de cuve de particules de MgCI2 en suspension d'une précédente fabrication. Il est aussi possible de préparer dans une première étape les germes de MgC12 sous forme de polyèdre en mettant en suspension du MgC12 dans un de ses solvants complexant, lo le rapport molaire solvant sur MgC12 étant inférieur au rapport de solubilité de ces deux corps à la température de la suspension. Dans ces conditions du MgCI2 doit rester en suspension dans le solvant complexant. Le milieu reste biphasique et con-tient suffisamment de solvant complexant pour maintenir du MgCI2 en suspension.
De façon recommandée, le MgC12, de préférence anhydre ou de qualité commerciale à moins de 10 % d'eau, de structure quelconque, est mis en contact avec le solvant complexant, de préference sous agitation. Le MgC12 est maintenu en suspension pendant un temps suffisant, de l'ordre de quelques heures, pour permettre le gonflement à coeur des particules par le solvant complexant. Afin d'obtenir les meilleurs résultats, il est recommandé d'opérer pendant la durée de mise en oeuvre 20 de cette étape sensiblement à une température de (Teb -30~ C) à (Teb +40~ C), Teb étant la température d'ébullition du solvant complexant à la pression atmosphérique.
Ce traitement permet le réarrangement des particules du MgCI2 initial.
Les phénomènes les plus apparents qui se produisent au cours du réar-rangement granulométrique sont la disparition des particules fines et la disparition des grosses particules de MgC12 initial avec l'apparition d'une forme particulière de particules tels que précédemment définies dont la distribution granulométrique est resserree.
Après cette étape, sans changer la quantité de solvant initiale, on procède à la distillation du solvant en circuit fermé en présence, dans l'appareillage, 3 o du MgC12 d'enrichissement comme précédemment décrit. Ce MgC12 est également de préférence anhydre ou de qualité commerciale à moins de 10 % d'eau et de structure quelconque.
En procédant en deux étapes il semble plus facile de controler la régulari-té du grossissement des particules dans la deuxième étape.
Pour déterminer la taille moyenne finale souhaitée des particules il est possible d'utiliser la formule:
grossissement= D50final = m1 + m2 113 D50 initial m1 5 209~
Dso étant le diamètre en dessous duquel se trouvent 50 % en masse des particules, - le terme "initial" correspondant aux particules initialement en suspension quand le milieu se présente sous forme biphasique avant enrichissement, m1 = masse de MgCI2 dans les particules présentes dans le milieu sursa-turé initial, m2 = masse de MgCI2 apportée par la distillation du solvant complexant pour l'enrichissement du milieu et le grossissement des particules.
Par solvant complexant on entend: tout composé chimique, basique au sens de Lewis, pouvant former avec le MgCI2 un complexe de stoechiométrie définie et stable même en présence d'un excès de ce dit solvant, voire même dans le sol-vant pur.
Parmi les solvants particulièrement adaptés à la fabrication des particules de MgCI2 tels que précédemment définies on choisit de préférence le tétrahydro-furane.
Une fois la taille finale souhaitée des particules obtenue, ces particules de MgCI2 en suspension sont séparées du solvant saturé de MgCI2, éventuellement lavées, par exemple par un hydrocarbure et éventuellement séchées thermiquement eVou traitées sous vide ou par voie chimique pour éliminer en tout ou partie le sol-vant complexant Le MgCI2 récupéré se présente sous la forme de complexe MgCI2, nX
dans lequel X est le solvant du MgCI2 qui lui est complexé. La valeur de "n", repré-sentant le rapport molaire XJMgC12, peut évidemment être égale à zéro lorsque lesolvant a été éliminé en totalité du MgCI2. Habituellement cette valeur de "n" varie de O à 3. Par exemple dans le cas particulier où le tétrahydrofurane est utilisécomme solvant complexant la valeur de "n" recommandée est inférieure ou égale à
A STRUCTURE POLYEDRE. PARTICULES DE CHLORURE DE MAGNESIUM A
STRUCTURE POLYEDRE. COMPOSANTE CATALYTIQUE SUPPORTEE SUR
CES PARTICULES. POLYOLEFINES OBTENUES A PARTIR DE CErrE COMPO-SANTE CATALYTIQUE.
La présente invention concerne des particules de chlorure de magnésium, de préférence anhydre, (MgCI2) de forme nouvelle ainsi que leur procédé de fabri-cation. Ces particules de MgCI2 peuvent être utilisées comme support catalytique, en particulier dans les composantes de catalyseur du type Ziegler Natta. Ces com-posantes catalytiques sont utilisées dans la polymérisation des oléfines. Elles font également partie de l'invention.
Le MgCI2 selon l'invention est constitué de particules poreuses se pré-sentant, au microscope, sous la forme de polyèdres sensiblement réguliers possé-dant de 10 à 18 faces en nombre pair et se présentant dans une gamme de structu-res pouvant aller du type de deux pyramides tronquées réunies dans leur plus grande base jusqu'au prisme à pans coupés, les faces deux à deux symétriquement opposées étant sensiblement parallèles.
Les faces deux à deux symétriquement opposées d'un polyèdre étant sensiblement parallèles, lesdites faces peuvent être considérées de fait comme géométriquement sensiblement identiques.
La plus grande distance (D) opposant les deux points les plus éloignés l'un de l'autre de la particule est habituellement de 10 à 400 ,um.
La plus grande hauteur (h) séparant les deux faces parallèles d'une parti-cule les plus éloignées l'une de l'autre est habituellement comprise entre 0,6 et 0,8 D. La plus petite hauteur (e) séparant les deux faces parallèles de la même particule les plus rapprochées l'une de l'autre est habituellement comprise entre 0,1 et 0,8 D.
Dans ces conditions, le rapport (h) est compris entre 1 et 8.
(e) Les planches 3 et 4 en annexe schématisent ces particules de MgCI2.
La majorité du MgCI2 est constituée de particules formées d'un mélange de polyèdres possédant de 10 à 18 faces tels que définis.
Il n'est pas exclu que ces particules se présentent en partie sous forme de macle représentant l'association de deux ou plusieurs cristaux de même espèce, orientés suivant différents axes avec interpénétration partielle.
Les particules à base de MgCI2 possèdent une faible porosité. Elle peut être de 0,1 à 1 cm3/g et mieux de 0,2 à 0,8 cm3/g. Leur surface spécifique est habi-tuellement de 0,5 à 10 m2/g et mieux de 1 à 3 m2/g.
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~_ 2 La taille moyenne des particules de MgCI2 mesuré par MALVER~est généralement de 50 à 200 IJm pour une distribution granulométrique resserrée. Habituellement la largeur de distribution granulométrique exprimée en D90 est inférieure à
10 et plus généralement inférieure à 6, D 90 est le diamètre en-dessous duquel se trouvent 90 % en masse des particules et D10 est le diamètre en-dessous duquel se trouvent 10 % en masse des particules.
A l'examen aux rayons X le composé moléculaire à base de MgCI2 est un produit cristallin.
En particulier, le spectre de rayons X de diffraction du composé MgCI2, 1,5 THF (tétrahydrofurane) présente les principales raies de diffraction suivantes:
Position en 2 ~ Intensité relative 9,25 59,9 9,50 100,00 16,96 1 5,5 20,27 29,2 22,45 23,76 24,45 1 5,77 25,27 24,98 32,19 36,57 32,34 1 9,02 38,77 1 8,99 39,77 1 8,53 La largeur des pics à mi-hauteur, caractéristique de la taille des cristalli-tes, est de 0,169 + 0,006 pour la raie à 9,25 et 1,21 + 0,003 pour la raie à 9,50.
Les mesures sont effectuées au moyen d'un appareil INEL*CPS-160, sous une tension de 40 kv et une intensité de 35 mA, en utilisant la raie Ka d'une antica-thode de cuivre et une calibration au silicium. Le spectre INEL est indexé grâce au programme informatique PROLIX et affiné selon le profil PEARSON*VII.
De par sa structure originale, le MgCI2 obtenu présente les mêmes avantages qu'un MgCI2 de forme sphérique tout en atténuant ses inconvénients.
Afin d'obtenir une bonne coulabilité, mesurée selon la norme ASTM D1895, du MgCI2, et plus particulièrement du polymère ou copolymère final, quand il est utilisé
comme support catalytique, ont été recherchées des structures particulières du MgCI2. La forme sphérique a été particulièrement recherchée dans le cas de la cata-lyse pour que la particule finale de polymère ou de copolymère, reproduisant sen-siblement de façon homothétique la particule de support, possède cette qualité de coulabilité. L'inconvénient de cette sphéricité est de faciliter l'accumulation des * marques de commerce 1,,;
CA 0209630~ 1999-02-10 charges électrostatiques dans les réacteurs et les canalisations occasionnant enparticulier des collages de poudre aux parois. La structure du MgC12 selon l'inven-tion permet d~atténuer ce type d'inconvénient.
Le procédé de fabrication de particules de chlorure de magnésium à
structure polyèdrique selon l'invention consistant à me~tre en suspension dans au moins un solvant complexant du chlorure de magnésium, le rapport molaire solvantsur MgC12 étant inférieur au rapport de solubilité de ces deux corps à la température de la suspension est caractérisé en ce que, en circuit fermé constitué d'un réacteur possédant un moyen d'agitation, d'une colonne de distillation, d'un moyen de refroi-l o dissement, est chauffé dans le réacteur le solvant complexant à températured'ébullition, les vapeurs condensées par le moyen de refroidissement retournant au réacteur après s'être enrichies en MgC12 par dissolution de MgC12 placé entre lemoyen de refroidissement et le réacteur.
Un système selon la Figure 1 illustre l'appareillage permettant de réaliser le procédé. Le réacteur A, muni d'un agitateur B contient le solvant complexant, qui par tout moyen de chauffage est distillé dans la colonne C, et, condensé au moyen d'un réfrigérant D. Le solvant refroidi, avant de retourner au réacteur A par le tubu-lure F traverse le réservoir E contenant du MgC12 solide. Au contact du MgC12 le sol-vant s'enrichit en MgC12 qui va se concentrer dans le réacteur A, cristalliser sous 20 forme de polyèdre dans le milieu sursaturé, et faire croitre les cristaux déjà formés au fur et à mesure de l'apport de MgC12 dans le réacteur Une soupape de sécurité G
est recommandée dans l'appareillage. Le réservoir E de MgC12 doit seulement re-tenir le MgC12 solide servant à enrichir par sa dissolution dans le solvant la suspen-sion contenue dans le réacteur A. Tous les moyens peuvent être envisageables. Cepeut ~etre par exemple un récipient à fond poreux H, ou encore un panier à mailles - suffisamment fines pour laisser passer la solution de MgC12 formée tout en ret-enant les particules de MgC12 non encore dissoutes, ou encore une nacelle type KUMA- -GAWA placée dans l'appareillage.
Un autre type d'appareillage selon la Figure 2 illustre également un sys-30 tème pour réaliser le procédé. Le réacteur A, muni d'un moyen d'agitation F est en . contact direct avec une colonne B munie dans sa partie supérieure d'un moyen de refroidissement C. Entre ce moyen de refroidissement et le réacteur est placé une nacelle G contenant le MgC12 d'enrichissement. Un évent D est prévu et des systè-mes E permettent de séparer chacun des éléments de l'appareillage pour montage et démontage.
Selon le procédé, il est possible de partir de solvant complexant seul dans le réacteur, que l'on enrichit régulièrement en MgC12, comme décrit précédemment, jusqu'à apparition dans le réacteur de particules de MgC12. En poursuivant l'enrichis-. CA 0209630~ 1999-02-10 sement du milieu par distillation du solvant du réacteur et retour avec apport de MgC12 il est possible d'obtenir des particules de MgC12 sous forme de polyèdres dont (D) peut atteindre 400 ,um et pouvant être illustrés sous forme de polyèdres tels que schématisés dans les planches 3 et 4.
Afin d'accélérer la manipulation il est recommandé de procéder à l'enri-chissement et au grossissement des particules du réacteur en partant d'un fond de cuve de particules de MgCI2 en suspension d'une précédente fabrication. Il est aussi possible de préparer dans une première étape les germes de MgC12 sous forme de polyèdre en mettant en suspension du MgC12 dans un de ses solvants complexant, lo le rapport molaire solvant sur MgC12 étant inférieur au rapport de solubilité de ces deux corps à la température de la suspension. Dans ces conditions du MgCI2 doit rester en suspension dans le solvant complexant. Le milieu reste biphasique et con-tient suffisamment de solvant complexant pour maintenir du MgCI2 en suspension.
De façon recommandée, le MgC12, de préférence anhydre ou de qualité commerciale à moins de 10 % d'eau, de structure quelconque, est mis en contact avec le solvant complexant, de préference sous agitation. Le MgC12 est maintenu en suspension pendant un temps suffisant, de l'ordre de quelques heures, pour permettre le gonflement à coeur des particules par le solvant complexant. Afin d'obtenir les meilleurs résultats, il est recommandé d'opérer pendant la durée de mise en oeuvre 20 de cette étape sensiblement à une température de (Teb -30~ C) à (Teb +40~ C), Teb étant la température d'ébullition du solvant complexant à la pression atmosphérique.
Ce traitement permet le réarrangement des particules du MgCI2 initial.
Les phénomènes les plus apparents qui se produisent au cours du réar-rangement granulométrique sont la disparition des particules fines et la disparition des grosses particules de MgC12 initial avec l'apparition d'une forme particulière de particules tels que précédemment définies dont la distribution granulométrique est resserree.
Après cette étape, sans changer la quantité de solvant initiale, on procède à la distillation du solvant en circuit fermé en présence, dans l'appareillage, 3 o du MgC12 d'enrichissement comme précédemment décrit. Ce MgC12 est également de préférence anhydre ou de qualité commerciale à moins de 10 % d'eau et de structure quelconque.
En procédant en deux étapes il semble plus facile de controler la régulari-té du grossissement des particules dans la deuxième étape.
Pour déterminer la taille moyenne finale souhaitée des particules il est possible d'utiliser la formule:
grossissement= D50final = m1 + m2 113 D50 initial m1 5 209~
Dso étant le diamètre en dessous duquel se trouvent 50 % en masse des particules, - le terme "initial" correspondant aux particules initialement en suspension quand le milieu se présente sous forme biphasique avant enrichissement, m1 = masse de MgCI2 dans les particules présentes dans le milieu sursa-turé initial, m2 = masse de MgCI2 apportée par la distillation du solvant complexant pour l'enrichissement du milieu et le grossissement des particules.
Par solvant complexant on entend: tout composé chimique, basique au sens de Lewis, pouvant former avec le MgCI2 un complexe de stoechiométrie définie et stable même en présence d'un excès de ce dit solvant, voire même dans le sol-vant pur.
Parmi les solvants particulièrement adaptés à la fabrication des particules de MgCI2 tels que précédemment définies on choisit de préférence le tétrahydro-furane.
Une fois la taille finale souhaitée des particules obtenue, ces particules de MgCI2 en suspension sont séparées du solvant saturé de MgCI2, éventuellement lavées, par exemple par un hydrocarbure et éventuellement séchées thermiquement eVou traitées sous vide ou par voie chimique pour éliminer en tout ou partie le sol-vant complexant Le MgCI2 récupéré se présente sous la forme de complexe MgCI2, nX
dans lequel X est le solvant du MgCI2 qui lui est complexé. La valeur de "n", repré-sentant le rapport molaire XJMgC12, peut évidemment être égale à zéro lorsque lesolvant a été éliminé en totalité du MgCI2. Habituellement cette valeur de "n" varie de O à 3. Par exemple dans le cas particulier où le tétrahydrofurane est utilisécomme solvant complexant la valeur de "n" recommandée est inférieure ou égale à
2,5 et après séchage du complexe inférieure ou égale à 1,5.
Ce MgCI2 sous forme de complexe avec le solvant complexant peut être utilisé tel quel dans le cas où il sert de support de métal de transition pour les com-posantes de catalyseur du type Ziegler-Natta.
Pour la mise en suspension du MgCI2, il est entendu par l'expression sol-vant complexant non seulement l'emploi d'un seul solvant complexant mais encore le mélange de plusieurs de ces composés. Il est possible d'ajouter au solvant com-plexant un composé miscible, inerte vis à vis du solvant complexant, tel qu'un hydro-carbure contenant de 6 à 30 atomes de carbone qui peut etre choisi parmi les hy-drocarbures linéaires ou cycliques, saturés ou insaturés, comme l'heptane, le cyclo-hexane, le toluène, le benzène ou leurs dérivés comme le durène ou le xylène ou encore parmi les composés comportant un ou plusieurs hétéroatomes comme les CA 0209630~ 1999-02-10 éthers, les esters, les amines, les silanes.
Il est également possible d'associer dans le réacteur au solvant com-plexant des polymères ou copolymères d'alpha oléfines possédant de 2 à 8 atomes de carbone, ou styréniques de masses moléculaires en nombre Mn de 1 000 à
20 000, ou encore des huiles siliconées de Mn 500 à 10000 solubles dans le solvant complexant ou encore des résines vinyliques. Ces composés peuvent être associés au solvant complexant dans des proportions de 1 à 25 % en poids du MgCI2 total mis en oeuvre.
Une composante catalytique de catalyseur du type Ziegler-Natta peut être obtenue essentiellement par combinaison du MgCI2 selon l'invention avec un composé de métal de transition. C'est ainsi qu'une telle composante peut etre obte-nue par dépôt sur le MgCI2 d'un composé du titane, du vanadium, du zirconium eUou d'hafnium, de préférence halogéné et plus particulibrement du TiCI4, TiCI3, du TiCln(OR)4 n avec 0 < n < 3 et R représentant un radical hydrocarboné saturé de 1 à 12 carbones, du VC13, VCI4 ou VOCI3, HfCI4, ou ZrCI4. Cette composante cata-lytique associée à un cocatalyseur choisi parmi les composés organométalliques des métaux I à lll du tableau périodique et plus particulièrement les composés d'aluminium, sert de catalyseur de polymérisation ou copolymérisation des oléfines linéaires ou ramifiées comme l'éthylène, le propylène, le butène-1, I'hexène-1, I'oc-tène-1, le 4-méthylpentène-1, le butadiène-1-3, le 1-9 décadiène.
Au moins un donneur d'électrons peut être ajouté à la composante cataly-tique lors de sa fabrication eUou au cocatalyseur. Ce donneur d'électrons peut être par exemple choisi parmi les bases de Lewis, les esters et polyesters d'acides oxy-génés, les éthers et polyéthers, les amines, les composés du silicium tels que les silanes et les alkylalkoxysilanes de formule SiR1 R2(OR)2, SiR1 (OR)3 ou SiR1R2R3(OR), les différents R étant des radicaux hydrocarbonés de 1 à 12 carbo-nes, ainsi que les composés du phosphore tels que les phosphates et les phospho-nates, les préférés étant les esters ou polyesters alcoylés d'acide aromatique, les mono ou diéthers d'alcoyle, les alkoxysilanes, les alkylalkoxysilanes et les acides de Lewis. En plus ou à la place du donneur d'électrons, le support peut être traité par un acide de Lewis choisi parmi les composés organoaluminiques tels que ceux dé-crits comme cocatalyseurs.
Le catalyseur obtenu à partir d'une composante fabriquée à partir du MgCI2 de l'invention convient à tous les types de polymérisation des oléhnes: enhaute et basse pression, en suspension, en phase gazeuse ou en masse.
La composante catalytique peut avantageusement être préparée par im-prégnation, de façon connue, des particules de MgC12 précédemment décrites, par un composé de métal de transition liquide ou en solution comportant un ou plusieurs . CA 0209630~ 1999-02-10 atomes d'halogène et particulièrement du chlore. Préalablemenl à cette im-prégnation ou en meme temps, il peut être recommandé de procéder au dépot d'au moins un des donneurs d~éleclrons déja cilés La composante catalytique obtenue, associée à un cocatalyseur classi-que, habituellement choisi parmi les composés organoaluminiques tels que les alu-minoxanes, les aluminosiloxanes, Ies composés comportant des liaisons Al-R-AI ouR représente un groupement alcoyle, ou, de formule AlXqR's dans laquelle X repré-sente Cl ou OR' avec R' désignant un radical alcoyle en C1 à C16 et de préférence C1 à C1 2 tandis que q et s sont des nombres tels que 1 < s < 3, 0 < q < 2 avec q + s = 3, forme un catalyseur adapté à la polymérisation des oléfines et plus parti-culièrement de l'éthylène, du propylène, du butène-1, du 4-méthyle pentène-1 et de l'hexène-1,de l'octene, du butadiène-1-3, ou, de leurs mélanges. Au cocatalyseur, il n'est pas exclu d'associer au moins un donneur d'électrons tel que défini précé-demment. La composante catalytique et le cocatalyseur sont associés dans des proportions ~elles que le rapport molaire d'aluminium contenu dans le cocatalyseur au métal de transition de ladite composante se situe entre 0,5 et 2000 et de préfé-rence entre 1 à 1000 La polymérisation des oléfines précitées et en général des oléfines en C2 à C12 prises seules ou en mélanges, au moyen du système catalytique défini préce-demment peut etre mise en oeuvre, en solution ou en suspension dans un milieu li-quide inerte et notamment dans un hydrocarbure aliphatique tel que le n-heptane, le n-hexane, I'isohexane, I'isobutane, ou encore en masse dans l'une au moins des oléfines à polymériser maintenue à l'état liquide ou hypercritique.
Les conditions opératoires, notamment températures, pressions, quantité
de système catalytique, pour ces polymérisations en phase liquide sont celles qui sont habituellement proposées pour des cas similaires faisant appel a des systèrnes catalytiques conventionnels de type Ziegler Natta supporté ou non.
Par exemple pour une polymérisation conduite en suspension ou en so-lution dans un milieu liquide inerte, on peut opérer à des températures allant jusqu'à
250~C et sous des pressions allant de la pression atmosphérique à 250 bars. Dansle cas d'une polymérisation en milieu propylène liquide, les températures peuvent aller jusqu'à la température critique et les pressions peuvent etre comprises entre la pression atmosphérique et la pression critique. Pour une polymérisation ou copoly-mérisation de l'éthylène en masse conduisant à des polyéthylènes ou à des copo-lymères majoritaires en ethylène, on peut opérer a des ternpératures comprises en-tre 1 30~C et 350~C et sous des pressions allant de 200 à 3500 bars.
Le système catalytique obtenu par association de la composante de métal de transition suivant l'invention avec un cocatalyseur et éventuellement un donneur CA 0209630~ 1999-02-10 d'électrons tels que définis plus haut, peut etre encore utilisé pour la polymérisation en phase gazeuse des oléfines ou des mélanges d'oléfines, qui viennent d'êlre cités En particulier on peut polymériser en phase gazeuse, au contact dudit système cata-lytique, un mélange d'elhylène ou de propylène et d une ou plusieurs oléfines en C2 à C12 telles que éthylène, propylène, butène-1, hexbne-1, méthyl~ pentène-1 et octène-1, renfermant, lorsqu'il est au contact du système catalytique, une proportion molaire de comonomères en C2 à C1~ comprise entre 0,1 et 90 %, et de préfé-rence enlre 1 et 60 %.
La polymérisation en phase gazeuse de l'olé~ine ou des oléFTnes au con-0 tact du système catalytique peut etre effecluée dans tout réacteur permettant une polymérisation en phase gazeuse et en particulier dans un réacteur à lit agité eUou à
lit fluidisé. Les conditions de mise en oeuvre de la polymérisation en phase ga-zeuse, notamment température, pression, injection de l'oléfine ou des oléfines dans le réacteur à lit agité eUou a lit fluidisé, controle de la tempéra~ure et de la pression de polymérisation, sont analogues à celles proposées dans l'art antérieur pour la polymérisation en phase gazeuse des oléfines. On opère généralement à une tem-pérature inférieure au point de fusion Tf du polymère ou copolymère à synthétiser, et plus particulièrement comprise entre +20~C et (Tf -5)~C, et sous une pression telle que l'oléfine ou les oléfines, et éventuellement les autres monomères hydrocarbonés présents dans le réacteur soient essentiellement en phase vapeur.
La polymérisation en solution, en suspension, en masse, ou en phase ga-zeuse peut être réalisée en présence d'un agent de transfert de chaines, de manière à contrôler l'indice de fusion du polymère ou copolymère à produire. L'agent de transfert de chaînes préféré est l'hydrogène, que l'on utilise en quantilé pouvant - allçr jusqu'à 90 %, et se situant de préférence entre 0,1 et 60 % du volume de l'en-semble oléfines et hydrogène amené au réacteur.
La composante de métal de transition suivant I invention peut égalemenl être utilisée pour la préparation d'un prépolymère actif, qui est utilisable seul ou en association avec un cocatalyseur choisi parmi les composés d'aluminium définis
Ce MgCI2 sous forme de complexe avec le solvant complexant peut être utilisé tel quel dans le cas où il sert de support de métal de transition pour les com-posantes de catalyseur du type Ziegler-Natta.
Pour la mise en suspension du MgCI2, il est entendu par l'expression sol-vant complexant non seulement l'emploi d'un seul solvant complexant mais encore le mélange de plusieurs de ces composés. Il est possible d'ajouter au solvant com-plexant un composé miscible, inerte vis à vis du solvant complexant, tel qu'un hydro-carbure contenant de 6 à 30 atomes de carbone qui peut etre choisi parmi les hy-drocarbures linéaires ou cycliques, saturés ou insaturés, comme l'heptane, le cyclo-hexane, le toluène, le benzène ou leurs dérivés comme le durène ou le xylène ou encore parmi les composés comportant un ou plusieurs hétéroatomes comme les CA 0209630~ 1999-02-10 éthers, les esters, les amines, les silanes.
Il est également possible d'associer dans le réacteur au solvant com-plexant des polymères ou copolymères d'alpha oléfines possédant de 2 à 8 atomes de carbone, ou styréniques de masses moléculaires en nombre Mn de 1 000 à
20 000, ou encore des huiles siliconées de Mn 500 à 10000 solubles dans le solvant complexant ou encore des résines vinyliques. Ces composés peuvent être associés au solvant complexant dans des proportions de 1 à 25 % en poids du MgCI2 total mis en oeuvre.
Une composante catalytique de catalyseur du type Ziegler-Natta peut être obtenue essentiellement par combinaison du MgCI2 selon l'invention avec un composé de métal de transition. C'est ainsi qu'une telle composante peut etre obte-nue par dépôt sur le MgCI2 d'un composé du titane, du vanadium, du zirconium eUou d'hafnium, de préférence halogéné et plus particulibrement du TiCI4, TiCI3, du TiCln(OR)4 n avec 0 < n < 3 et R représentant un radical hydrocarboné saturé de 1 à 12 carbones, du VC13, VCI4 ou VOCI3, HfCI4, ou ZrCI4. Cette composante cata-lytique associée à un cocatalyseur choisi parmi les composés organométalliques des métaux I à lll du tableau périodique et plus particulièrement les composés d'aluminium, sert de catalyseur de polymérisation ou copolymérisation des oléfines linéaires ou ramifiées comme l'éthylène, le propylène, le butène-1, I'hexène-1, I'oc-tène-1, le 4-méthylpentène-1, le butadiène-1-3, le 1-9 décadiène.
Au moins un donneur d'électrons peut être ajouté à la composante cataly-tique lors de sa fabrication eUou au cocatalyseur. Ce donneur d'électrons peut être par exemple choisi parmi les bases de Lewis, les esters et polyesters d'acides oxy-génés, les éthers et polyéthers, les amines, les composés du silicium tels que les silanes et les alkylalkoxysilanes de formule SiR1 R2(OR)2, SiR1 (OR)3 ou SiR1R2R3(OR), les différents R étant des radicaux hydrocarbonés de 1 à 12 carbo-nes, ainsi que les composés du phosphore tels que les phosphates et les phospho-nates, les préférés étant les esters ou polyesters alcoylés d'acide aromatique, les mono ou diéthers d'alcoyle, les alkoxysilanes, les alkylalkoxysilanes et les acides de Lewis. En plus ou à la place du donneur d'électrons, le support peut être traité par un acide de Lewis choisi parmi les composés organoaluminiques tels que ceux dé-crits comme cocatalyseurs.
Le catalyseur obtenu à partir d'une composante fabriquée à partir du MgCI2 de l'invention convient à tous les types de polymérisation des oléhnes: enhaute et basse pression, en suspension, en phase gazeuse ou en masse.
La composante catalytique peut avantageusement être préparée par im-prégnation, de façon connue, des particules de MgC12 précédemment décrites, par un composé de métal de transition liquide ou en solution comportant un ou plusieurs . CA 0209630~ 1999-02-10 atomes d'halogène et particulièrement du chlore. Préalablemenl à cette im-prégnation ou en meme temps, il peut être recommandé de procéder au dépot d'au moins un des donneurs d~éleclrons déja cilés La composante catalytique obtenue, associée à un cocatalyseur classi-que, habituellement choisi parmi les composés organoaluminiques tels que les alu-minoxanes, les aluminosiloxanes, Ies composés comportant des liaisons Al-R-AI ouR représente un groupement alcoyle, ou, de formule AlXqR's dans laquelle X repré-sente Cl ou OR' avec R' désignant un radical alcoyle en C1 à C16 et de préférence C1 à C1 2 tandis que q et s sont des nombres tels que 1 < s < 3, 0 < q < 2 avec q + s = 3, forme un catalyseur adapté à la polymérisation des oléfines et plus parti-culièrement de l'éthylène, du propylène, du butène-1, du 4-méthyle pentène-1 et de l'hexène-1,de l'octene, du butadiène-1-3, ou, de leurs mélanges. Au cocatalyseur, il n'est pas exclu d'associer au moins un donneur d'électrons tel que défini précé-demment. La composante catalytique et le cocatalyseur sont associés dans des proportions ~elles que le rapport molaire d'aluminium contenu dans le cocatalyseur au métal de transition de ladite composante se situe entre 0,5 et 2000 et de préfé-rence entre 1 à 1000 La polymérisation des oléfines précitées et en général des oléfines en C2 à C12 prises seules ou en mélanges, au moyen du système catalytique défini préce-demment peut etre mise en oeuvre, en solution ou en suspension dans un milieu li-quide inerte et notamment dans un hydrocarbure aliphatique tel que le n-heptane, le n-hexane, I'isohexane, I'isobutane, ou encore en masse dans l'une au moins des oléfines à polymériser maintenue à l'état liquide ou hypercritique.
Les conditions opératoires, notamment températures, pressions, quantité
de système catalytique, pour ces polymérisations en phase liquide sont celles qui sont habituellement proposées pour des cas similaires faisant appel a des systèrnes catalytiques conventionnels de type Ziegler Natta supporté ou non.
Par exemple pour une polymérisation conduite en suspension ou en so-lution dans un milieu liquide inerte, on peut opérer à des températures allant jusqu'à
250~C et sous des pressions allant de la pression atmosphérique à 250 bars. Dansle cas d'une polymérisation en milieu propylène liquide, les températures peuvent aller jusqu'à la température critique et les pressions peuvent etre comprises entre la pression atmosphérique et la pression critique. Pour une polymérisation ou copoly-mérisation de l'éthylène en masse conduisant à des polyéthylènes ou à des copo-lymères majoritaires en ethylène, on peut opérer a des ternpératures comprises en-tre 1 30~C et 350~C et sous des pressions allant de 200 à 3500 bars.
Le système catalytique obtenu par association de la composante de métal de transition suivant l'invention avec un cocatalyseur et éventuellement un donneur CA 0209630~ 1999-02-10 d'électrons tels que définis plus haut, peut etre encore utilisé pour la polymérisation en phase gazeuse des oléfines ou des mélanges d'oléfines, qui viennent d'êlre cités En particulier on peut polymériser en phase gazeuse, au contact dudit système cata-lytique, un mélange d'elhylène ou de propylène et d une ou plusieurs oléfines en C2 à C12 telles que éthylène, propylène, butène-1, hexbne-1, méthyl~ pentène-1 et octène-1, renfermant, lorsqu'il est au contact du système catalytique, une proportion molaire de comonomères en C2 à C1~ comprise entre 0,1 et 90 %, et de préfé-rence enlre 1 et 60 %.
La polymérisation en phase gazeuse de l'olé~ine ou des oléFTnes au con-0 tact du système catalytique peut etre effecluée dans tout réacteur permettant une polymérisation en phase gazeuse et en particulier dans un réacteur à lit agité eUou à
lit fluidisé. Les conditions de mise en oeuvre de la polymérisation en phase ga-zeuse, notamment température, pression, injection de l'oléfine ou des oléfines dans le réacteur à lit agité eUou a lit fluidisé, controle de la tempéra~ure et de la pression de polymérisation, sont analogues à celles proposées dans l'art antérieur pour la polymérisation en phase gazeuse des oléfines. On opère généralement à une tem-pérature inférieure au point de fusion Tf du polymère ou copolymère à synthétiser, et plus particulièrement comprise entre +20~C et (Tf -5)~C, et sous une pression telle que l'oléfine ou les oléfines, et éventuellement les autres monomères hydrocarbonés présents dans le réacteur soient essentiellement en phase vapeur.
La polymérisation en solution, en suspension, en masse, ou en phase ga-zeuse peut être réalisée en présence d'un agent de transfert de chaines, de manière à contrôler l'indice de fusion du polymère ou copolymère à produire. L'agent de transfert de chaînes préféré est l'hydrogène, que l'on utilise en quantilé pouvant - allçr jusqu'à 90 %, et se situant de préférence entre 0,1 et 60 % du volume de l'en-semble oléfines et hydrogène amené au réacteur.
La composante de métal de transition suivant I invention peut égalemenl être utilisée pour la préparation d'un prépolymère actif, qui est utilisable seul ou en association avec un cocatalyseur choisi parmi les composés d'aluminium définis
3 o précédemment Ledit prépolymère actif est obtenu en mettan~ en contact une ou plusieurs alpha-oléfines en C2 à C12 éventuellement en présence d'hydrogène avec ùn sys-tème catalytique formé en associant la composante de métal de transition suivantl'invention avec un cocatalyseur choisi parmi les composés cités plus haut dans ce but et employés dans les proportions indiquées précédemment, tadite olénne ou lesdites oléfines en C2 à C12 étant utilisées en quan~ité représentant 2 à 500 grammes et de préférence 2 a 100 grammes de l'oléfine ou des oléfines en C2 à
C12 par gramme de la composante de métal de transition.
9 2096~a~
~_ La composante catalytique selon l'invention est particulièrement interes-sante dans la polymérisation ou la copolymérisation de l'éthylène ou du propylène ou de leurs mélanges entre eux ou avec une autre oléfine en ce qu'elle permet d'obtenir des polymères ou des copolymères de distribution granulométrique étroite avec absence de fines particules, de bonne coulabilité et d'indice de fusion adapté
aux applications habituelles.
Les polyoléfines ou les copolymères d'oléfines obtenus sont constitués de particules dont la taille moyenne est généralement comprise de 500 à 7000 ~Jm etplus particulièrement de 1000 à 5000 ,um. Habituellement la largeur de distribution granulométrique D90 des poudres est inférieure à 15 et plus généralement inférieure à 10, leur masse volumique apparente (mva), mesurée selon la norme ASTM
D1895-méthode A, étant généralement comprise entre 0,2 et 0,5 g/cm3 et mieux en-tre 0,25 et 0,5 g/cm3. La coulabilité des poudres est élevée avec des valeurs habi-tuellement inférieures ou égales a 20 secondes selon la norme ASTM-D1895. Leur surface spécifique est généralement de 0,1 à 20 m2/g. Leur porosité est compriseentre 0,1 et 1 cm3/g.
Dans le cas de la polymérisation du propylène, les particules de polypro-pylène présentent généralement une forme sensiblement homothétique de celle des particules de composante catalytique. Ainsi, au moins 90 % en poids des particules de polypropylène présentent généralement l'apparence de cristaux maclés. Comme indiqué précédemment, cette forme présente l'avantage par rapport à la sphéricité, de réduire l'accumulation des charges électrostatiques dans les réacteurs et les ca-nalisations. Dans des conditions industrielles de polymérisation, au moins 99 % en poids des particules de polypropylène présentent une taille supérieure à 500 ,um.
Les photos annexées illustrent les différents aspects de l'invention.
La photo 1 illustre au grossissement 660 une particule de MgC12 sous forme de polyèdre à douze faces.
La photo 2 illustre au grossissement 720 une particule de MgCI2 sous forme de polyèdre à dix faces.
La photo 3 illustre au grossissement 200 un ensemble de particules de MgC12.
La photo 4 illustre au grossissement 24 une particule de polypropylène sous forme de cristaux maclés.
La photo 5 illustre au grossissement 10 un ensemble de particules de polypropylène.
La mesure du diamètre moyen des particules et de la largeur de la distri-bution granulométrique D90 est effectuée 3 ~ ~
'-- 10 au moyen d'un granulomètre à laser MALVERN 1600. La surface spécifique est me-surée par l'adsorption physique isotherme d'azote à la température de l'~ote li-quide, méthode BET, sur un appareil QUANTASORB. Le volume poreux est déter-miné par intrusion de mercure sous pression avec un porosimètre ERBASCIENCE
1500. Les mesures sont effectuées après traitement sous vide des échantillons pen-dant 2 heures à la température ambiante.
Les exemples suivants illustrerit l'invention sans toutefois la limiter.
Exemple 1.
Dans un premier réacteur de 2 I. muni d'une double enveloppe pour réguler la tem-pérature et d'un système d'agitation, on introduit respectivement sous atmosphère d'azote: 84 9 de MgCI2 anhydre commercial, contenant moins de 0,3 % d'eau et 1,6litre de tetrahydrofurane (THF). On ajuste la température à 60~ C, I'agitation est portée à 100 Vmn. Le réacteur est maintenu sous 2 bars d'azote. Après 16 heures de réaction on obtient une suspension de particules.
Après décompression, la suspension obtenue dans le réacteur précédent est portéeà ébullition et les vapeurs de THF produites sont recondensées dans un second réacteur de deux litres, à double enveloppe, agité à 130 Umn et à sole filtrante, purgé à l'azote, contenant 150 9 de'MgCI2 anhydre commercial et maintenu à 60~ C(voir figure 1). Le soluté formé de ce second réacteur est récupéré sous la sole fil-trante et renvoyé dans la suspension du premier réacteur.
Le procédé fonctionne en boucle fermée jusqu'à épuisement du MgCI2 présent dans le second réacteur.
Au bout de 7 heures on baisse la température à 60~ C, on filtre la suspension, puis on lave le gâteau quatre fois avec 1,6 litre d'hexane. Apres la dernière filtration, on sèche à 75~ C par entraînement à l'azote. On recueille sous azote 300 g d'une pou-dre blanche solide de bonne coulabilité ayant les caractéristiques suivantes:
- composition molaire MgCI2 1,5 THF, - mva = 0,65 g/cm3 (masse volumique apparente), - taille granulométrique moyenne 110 microns, - D90/D1 0 = 3,5 L'examen sous microscope électronique à balayage montre des particules polyédri-ques constituées majoritairement de bipyramides tronquées et reliées entre elles par la plus grande des bases et de prismes à pans coupés.
Exemple 2.
On reprend le montage selon la Figure 1. On charge le premier réacteur avec 1,6 li-tre de THF qui est porté à ébullition sous agitation. Les vapeurs de THF produites * marques de commerce CA 0209630~ 1999-02-10 sont recondensees dans le second réacteur de deux litres, agité à 130 Vmn, c~n~e-nant 234 9 de MgCI2 anhydre commercial et maintenu à 60O C. Le soluté formé dansle second réacteur est récupéré sous la sole filtrante et renvoyé dans le premier réacteur. Le procédé fonctionne en boucle fermée jusqu'a épuisement du MgC12 présent dans le second réacteur.
Au bout de 7 heures, on baisse la température à 60~ C, on filtre la suspension, puis on lave le gâteau 4 fois avec 1,6 litre d'hexane. Après la dernière filtration on sèche à 75~ C par entra7nement à l'azote. On recueille sous azote 310 9 d'une poudre blanche de bonne coulabilité ayant les caractéristiques suivantes:
- composition molaire MgCI2 1,5 THF, - mva = 0,63 g/cm3, - taille granulométrique moyenne 100 microns, -D90/D10= 3 L'examen sous microscope électronique à balayage mon~re une morphologie identi-que à celle de l'exemple 1.
Exemple 3.
On opère selon l'exemple 1 sauf que I on introduit avec les 84 9 de MgCI2 10,5 9 de 1, 2, 4, 5-tétraméthylbenzène. On recueille en fin de séchage sous N2 305 9 d~une 20 poudre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne de 107 microns, - D90/D10 = 3,5 La morphologie observée en 1 est conservée.
- Exemple 4.
On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition des 84 9 de MgCI2, 10,5 9 de toluène. On recueille en fin de séchage sous N2 302 9 d'une poudre blar~
che ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 158 microns, - D90/D10 = 3,3.
La morphologie des particules observées en 1 est conservée.
Exemple 5.
On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition de 84 9 de MgC12 10,5 9 de polychlorure de vinyle ayant une valeur K = 67. On recueille en fin de sé-chage sous N2 295 9 d'une poudre blanche ayant les caracléristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 125 microns, - D90/D1 0 = 3,3.
. ~ .
CA 0209630~ 1999-02-10 La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 6.
. On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition des 84 9 de MgC12, 10,5 de polystyrene (Ml. = 2,5). On recueille en fin de séchage 321 9 d'une poudre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 130 microns, -D90/D10=3,8.
La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 7.
On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition des 84 9 de MgCI2, 10,5 9 de polyéthylène (Ml2 = 70). On recueille en fin de séchage 334 9 d'une pou-dre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 106 microns, - D90/D1 0 = 4,6 La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 8 20 On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduitlo après addition des 84 9 de MgCI2 10,5 9 de polymethylhydrosiloxane. On recueille en fin de séchage 365 9 d'une poudre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 95 microns, - D90/D1 0 = 4.
La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 9.
Dans le réacteur A de 0,5 I de l'appareillage de la figure 2, maintenu à 60~ C on in-troduit sous agitation et sous atmosphère d azote: 6 9 de MgC12 commercial et 0,12 30 I de THF. L'agitation est maintenue à 60 Vmn pendant 16 h. On obtient une suspen-sion de-particules. Toujours sous atmosphère d'azote, on charge la nacelle G avec 12 9 de MgCI2 commercial. On porte à ébullition le THF du réacteur A. Les vapeurs de THF produites se condensent au niveau du réfrigérant et retombent dans la na-celle renfermant MgCI2. Un soluté y est formé qui retombe dans le réacteur.
Le procédé fonctionne jusqu'à épuisement du MgC12 dans la nacelle. Au bout de 10heures on baisse la température, on filtre la suspension, puis on lave le gateau gua-tre fois avec 0,12 litre d'hexane. Après la dernière filtration on sèche à 75~ C par entralnement à l'azote. On recueille sous azote 25 9 d'une poudre blanche de bonne CA 0209630~ 1999-02-10 coulabilité ayant les caractéristiques su7vantes:
- composition molaire MgCI2 1,5 THF, - mva = 0,63 g/cm3, - taille granulométrique moyenne = 125 microns, -D90/D10=4.
L'examen au microscope lélectronique à balayage montre la meme morphologie que dans l'exemple 1.
Exemple 10.
10 Dans un réacteur purgé à l'azote de 0,3 litre, muni dune double enveloppe, d'une sole filtrante et d'une agitation tournant à 180 t/mn on introduit à 20~ C: 14,9 g de MgCI2 traité selon l'exemple 1, 145 cc de TiC14 pur, 2,3 cc de dibutylphtalate, 48 cc de toluène. Le milieu est agité à 90~ C durant deux heures puis on filtre. On effectue cinq lavages d'une heure avec 195 cc d'un mélange 5195 volumique de TiCI4/toluène à 100~ C, puis trois lavages de 15 mn avec 150 cc d'hexane à 60~C. Après la der-nière filtration, on seche par en~ralnement sous N2 à 60~ C. On recueille une com-posante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti = 3,2 %, Mg = 18,9 %, Cl =
62,3 %. La taille moyenne des particules est de 62 microns.
20 Exemple 11.-Dans un réacteur de 1,5 1 en acier inoxydable, muni d'une agitation à ancre avecentraînement magnétique tournant a 400Vmn et dune régulation thermique par double enveloppe on introduit à 40~ C sous courant d azote, 1 litre d'hexane, 6 m M
de triisobutylaluminium, 20 mg de composante catalytique obtenue selon l'exemple 10.
- On élève la pression d'azote à 2 bars absolus et l'on règle la température à 80~ C.
On ajuste à l'équllibre de temperature la pression à 3 bars absolus par apport d'azote. On ajoute 4 bars d'hydrogène et 6 bars d'ethylène. La pression est mainte-nue constante à 13 bars absolus par apport d éthylène. Au bout de 120 minutes de30 réaction, on abaisse la température à 30~ C et on decomprime le reacteur à pression atmosphérique. On récupère 388 ~ de polymère après filtration et séchage. La pro-ductivite est de 19 400 gPE/g catalyseur et le diamètre moyen de la poudre est de 1176 microns pour un ratio d90/d10 = 3,3 et une masse volumique apparente de 0,3.
Les indices de fusion à 190~ C sous charge de 2,16 kg et 5 kg sont respectivement 2,07 et 6,18.
Exemple 12.
On opère selon l'exemple 10 sauf que I on indroduit 14,9 9 de MgCI2 traité suivant CA 0209630~ 1999-02-10 I'exemple 3. En fin de traitement, on recueille une composante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti = 2 %, Mg = 20 %. La taille moyenne des particules est de 73 ,um.
ExemPle 13.
On opère selon l'exemple 10 sauf que l'on introduit 14,9 9 de MgC12 traité suivant l'exemple 2. En fin de traitement, on recueille une composante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti = 2,2 %, Mg = 17,2 %. La taille moyenne des particules est de 80 ,um.
Exemple 14.
On opère selon l'exemple 10 sauf que l'on introduit 14,9 9 de MgC12 traité suivant l'exemple 6. En fin de traitement, on recueille une composante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti - 2 %, Mg = 17 %. La taille moyenne des particules est de 74 ,um.
ExemPle 1 5 Dans un réacteur de 3,5 litres en inox, muni d une agitation magnétique et d'une ré-gulation thermique par double enveloppe, on introduit à 30~C, dans l'ordre: 1,2 litres d'hydrogène, 2,4 litres de propylène liquide, 24 mM de triéthylaluminium et 2,4 mM
de cyclohexyle méthyle diméthoxysilane.
Après un précontact de 10 minutes, 20 mg de la composante catalytique décrite dans l'exemple 12 sont injectés dans le réacteur. La température es~ portée rapide-ment à 70~C et maintenue pendant une heure à cette valeur.
A la fin de la féaction, le réacteur est refroidi et la pression abaissée à la pression atmosphérique. On récupère 960 grammes d'une poudre de masse volumique appa-rente de 0,32 (norme ASTM D 1895 méthode A), et d un indice d'isotacticité, mesuré
par extraction à l'heptane du polymère amorphe à l'aide d'un appareil Kumagawa, de 97,9 % en poids. Le melt-index mesuré suiYant la norme ASTM D 1238 méthode 2 est de 3,8.
Le polymère présente les caractéristiques suivantes: diamètre moyen (d50) de 2240 Lum, une largeur de distribution granulométrique (d90/d10) de 1,4 et un pour-centage de fines (< 500 ,um) de 0 %.
Exemple 16 On opère selon l'exemple 15 sauf que I on introduit 20 mg de la composante cataly-tique décrite dans l'exemple 13. En fin de réaction on recupère 930 grammes d'une poudre de masse volumique apparente de 0,32 et d'un indice d'isotacticite de 98,4 CA 0209630~ 1999-02-10 % en poids. Le melt-index est de 3,3.
Le polymère présente les caractéristiques suivantes :diamètre moyen de 2230 ~ m,une largeur de distribution granulométrique de 1,4 et un pourcentage de fines (< 500 ~-m) de 0 %.
ExemPle 17 On opère selon l'exemple 15 sauf que l'on introduit 20 mg de la composante cataly-tique décrite dans l'exemple 14. En fin de réaction on récupère 956 grammes d'une poudre de masse volumique apparente de 0,32 et d'un indice d'isotacticité de 99,3 % en poids. Le melt-index est de 3,9.
Le polymère présente les caractéristiques suivantes: diamètre moyen de 2180 ,um,une largeur de distribution granulométrique de 1,8 et un pourcentage de firies (<5001~m)deO%
C12 par gramme de la composante de métal de transition.
9 2096~a~
~_ La composante catalytique selon l'invention est particulièrement interes-sante dans la polymérisation ou la copolymérisation de l'éthylène ou du propylène ou de leurs mélanges entre eux ou avec une autre oléfine en ce qu'elle permet d'obtenir des polymères ou des copolymères de distribution granulométrique étroite avec absence de fines particules, de bonne coulabilité et d'indice de fusion adapté
aux applications habituelles.
Les polyoléfines ou les copolymères d'oléfines obtenus sont constitués de particules dont la taille moyenne est généralement comprise de 500 à 7000 ~Jm etplus particulièrement de 1000 à 5000 ,um. Habituellement la largeur de distribution granulométrique D90 des poudres est inférieure à 15 et plus généralement inférieure à 10, leur masse volumique apparente (mva), mesurée selon la norme ASTM
D1895-méthode A, étant généralement comprise entre 0,2 et 0,5 g/cm3 et mieux en-tre 0,25 et 0,5 g/cm3. La coulabilité des poudres est élevée avec des valeurs habi-tuellement inférieures ou égales a 20 secondes selon la norme ASTM-D1895. Leur surface spécifique est généralement de 0,1 à 20 m2/g. Leur porosité est compriseentre 0,1 et 1 cm3/g.
Dans le cas de la polymérisation du propylène, les particules de polypro-pylène présentent généralement une forme sensiblement homothétique de celle des particules de composante catalytique. Ainsi, au moins 90 % en poids des particules de polypropylène présentent généralement l'apparence de cristaux maclés. Comme indiqué précédemment, cette forme présente l'avantage par rapport à la sphéricité, de réduire l'accumulation des charges électrostatiques dans les réacteurs et les ca-nalisations. Dans des conditions industrielles de polymérisation, au moins 99 % en poids des particules de polypropylène présentent une taille supérieure à 500 ,um.
Les photos annexées illustrent les différents aspects de l'invention.
La photo 1 illustre au grossissement 660 une particule de MgC12 sous forme de polyèdre à douze faces.
La photo 2 illustre au grossissement 720 une particule de MgCI2 sous forme de polyèdre à dix faces.
La photo 3 illustre au grossissement 200 un ensemble de particules de MgC12.
La photo 4 illustre au grossissement 24 une particule de polypropylène sous forme de cristaux maclés.
La photo 5 illustre au grossissement 10 un ensemble de particules de polypropylène.
La mesure du diamètre moyen des particules et de la largeur de la distri-bution granulométrique D90 est effectuée 3 ~ ~
'-- 10 au moyen d'un granulomètre à laser MALVERN 1600. La surface spécifique est me-surée par l'adsorption physique isotherme d'azote à la température de l'~ote li-quide, méthode BET, sur un appareil QUANTASORB. Le volume poreux est déter-miné par intrusion de mercure sous pression avec un porosimètre ERBASCIENCE
1500. Les mesures sont effectuées après traitement sous vide des échantillons pen-dant 2 heures à la température ambiante.
Les exemples suivants illustrerit l'invention sans toutefois la limiter.
Exemple 1.
Dans un premier réacteur de 2 I. muni d'une double enveloppe pour réguler la tem-pérature et d'un système d'agitation, on introduit respectivement sous atmosphère d'azote: 84 9 de MgCI2 anhydre commercial, contenant moins de 0,3 % d'eau et 1,6litre de tetrahydrofurane (THF). On ajuste la température à 60~ C, I'agitation est portée à 100 Vmn. Le réacteur est maintenu sous 2 bars d'azote. Après 16 heures de réaction on obtient une suspension de particules.
Après décompression, la suspension obtenue dans le réacteur précédent est portéeà ébullition et les vapeurs de THF produites sont recondensées dans un second réacteur de deux litres, à double enveloppe, agité à 130 Umn et à sole filtrante, purgé à l'azote, contenant 150 9 de'MgCI2 anhydre commercial et maintenu à 60~ C(voir figure 1). Le soluté formé de ce second réacteur est récupéré sous la sole fil-trante et renvoyé dans la suspension du premier réacteur.
Le procédé fonctionne en boucle fermée jusqu'à épuisement du MgCI2 présent dans le second réacteur.
Au bout de 7 heures on baisse la température à 60~ C, on filtre la suspension, puis on lave le gâteau quatre fois avec 1,6 litre d'hexane. Apres la dernière filtration, on sèche à 75~ C par entraînement à l'azote. On recueille sous azote 300 g d'une pou-dre blanche solide de bonne coulabilité ayant les caractéristiques suivantes:
- composition molaire MgCI2 1,5 THF, - mva = 0,65 g/cm3 (masse volumique apparente), - taille granulométrique moyenne 110 microns, - D90/D1 0 = 3,5 L'examen sous microscope électronique à balayage montre des particules polyédri-ques constituées majoritairement de bipyramides tronquées et reliées entre elles par la plus grande des bases et de prismes à pans coupés.
Exemple 2.
On reprend le montage selon la Figure 1. On charge le premier réacteur avec 1,6 li-tre de THF qui est porté à ébullition sous agitation. Les vapeurs de THF produites * marques de commerce CA 0209630~ 1999-02-10 sont recondensees dans le second réacteur de deux litres, agité à 130 Vmn, c~n~e-nant 234 9 de MgCI2 anhydre commercial et maintenu à 60O C. Le soluté formé dansle second réacteur est récupéré sous la sole filtrante et renvoyé dans le premier réacteur. Le procédé fonctionne en boucle fermée jusqu'a épuisement du MgC12 présent dans le second réacteur.
Au bout de 7 heures, on baisse la température à 60~ C, on filtre la suspension, puis on lave le gâteau 4 fois avec 1,6 litre d'hexane. Après la dernière filtration on sèche à 75~ C par entra7nement à l'azote. On recueille sous azote 310 9 d'une poudre blanche de bonne coulabilité ayant les caractéristiques suivantes:
- composition molaire MgCI2 1,5 THF, - mva = 0,63 g/cm3, - taille granulométrique moyenne 100 microns, -D90/D10= 3 L'examen sous microscope électronique à balayage mon~re une morphologie identi-que à celle de l'exemple 1.
Exemple 3.
On opère selon l'exemple 1 sauf que I on introduit avec les 84 9 de MgCI2 10,5 9 de 1, 2, 4, 5-tétraméthylbenzène. On recueille en fin de séchage sous N2 305 9 d~une 20 poudre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne de 107 microns, - D90/D10 = 3,5 La morphologie observée en 1 est conservée.
- Exemple 4.
On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition des 84 9 de MgCI2, 10,5 9 de toluène. On recueille en fin de séchage sous N2 302 9 d'une poudre blar~
che ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 158 microns, - D90/D10 = 3,3.
La morphologie des particules observées en 1 est conservée.
Exemple 5.
On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition de 84 9 de MgC12 10,5 9 de polychlorure de vinyle ayant une valeur K = 67. On recueille en fin de sé-chage sous N2 295 9 d'une poudre blanche ayant les caracléristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 125 microns, - D90/D1 0 = 3,3.
. ~ .
CA 0209630~ 1999-02-10 La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 6.
. On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition des 84 9 de MgC12, 10,5 de polystyrene (Ml. = 2,5). On recueille en fin de séchage 321 9 d'une poudre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 130 microns, -D90/D10=3,8.
La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 7.
On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduit après addition des 84 9 de MgCI2, 10,5 9 de polyéthylène (Ml2 = 70). On recueille en fin de séchage 334 9 d'une pou-dre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 106 microns, - D90/D1 0 = 4,6 La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 8 20 On opère selon l'exemple 1 sauf que l'on introduitlo après addition des 84 9 de MgCI2 10,5 9 de polymethylhydrosiloxane. On recueille en fin de séchage 365 9 d'une poudre blanche ayant les caractéristiques suivantes:
- taille granulométrique moyenne = 95 microns, - D90/D1 0 = 4.
La morphologie des particules observée en 1 est conservée.
Exemple 9.
Dans le réacteur A de 0,5 I de l'appareillage de la figure 2, maintenu à 60~ C on in-troduit sous agitation et sous atmosphère d azote: 6 9 de MgC12 commercial et 0,12 30 I de THF. L'agitation est maintenue à 60 Vmn pendant 16 h. On obtient une suspen-sion de-particules. Toujours sous atmosphère d'azote, on charge la nacelle G avec 12 9 de MgCI2 commercial. On porte à ébullition le THF du réacteur A. Les vapeurs de THF produites se condensent au niveau du réfrigérant et retombent dans la na-celle renfermant MgCI2. Un soluté y est formé qui retombe dans le réacteur.
Le procédé fonctionne jusqu'à épuisement du MgC12 dans la nacelle. Au bout de 10heures on baisse la température, on filtre la suspension, puis on lave le gateau gua-tre fois avec 0,12 litre d'hexane. Après la dernière filtration on sèche à 75~ C par entralnement à l'azote. On recueille sous azote 25 9 d'une poudre blanche de bonne CA 0209630~ 1999-02-10 coulabilité ayant les caractéristiques su7vantes:
- composition molaire MgCI2 1,5 THF, - mva = 0,63 g/cm3, - taille granulométrique moyenne = 125 microns, -D90/D10=4.
L'examen au microscope lélectronique à balayage montre la meme morphologie que dans l'exemple 1.
Exemple 10.
10 Dans un réacteur purgé à l'azote de 0,3 litre, muni dune double enveloppe, d'une sole filtrante et d'une agitation tournant à 180 t/mn on introduit à 20~ C: 14,9 g de MgCI2 traité selon l'exemple 1, 145 cc de TiC14 pur, 2,3 cc de dibutylphtalate, 48 cc de toluène. Le milieu est agité à 90~ C durant deux heures puis on filtre. On effectue cinq lavages d'une heure avec 195 cc d'un mélange 5195 volumique de TiCI4/toluène à 100~ C, puis trois lavages de 15 mn avec 150 cc d'hexane à 60~C. Après la der-nière filtration, on seche par en~ralnement sous N2 à 60~ C. On recueille une com-posante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti = 3,2 %, Mg = 18,9 %, Cl =
62,3 %. La taille moyenne des particules est de 62 microns.
20 Exemple 11.-Dans un réacteur de 1,5 1 en acier inoxydable, muni d'une agitation à ancre avecentraînement magnétique tournant a 400Vmn et dune régulation thermique par double enveloppe on introduit à 40~ C sous courant d azote, 1 litre d'hexane, 6 m M
de triisobutylaluminium, 20 mg de composante catalytique obtenue selon l'exemple 10.
- On élève la pression d'azote à 2 bars absolus et l'on règle la température à 80~ C.
On ajuste à l'équllibre de temperature la pression à 3 bars absolus par apport d'azote. On ajoute 4 bars d'hydrogène et 6 bars d'ethylène. La pression est mainte-nue constante à 13 bars absolus par apport d éthylène. Au bout de 120 minutes de30 réaction, on abaisse la température à 30~ C et on decomprime le reacteur à pression atmosphérique. On récupère 388 ~ de polymère après filtration et séchage. La pro-ductivite est de 19 400 gPE/g catalyseur et le diamètre moyen de la poudre est de 1176 microns pour un ratio d90/d10 = 3,3 et une masse volumique apparente de 0,3.
Les indices de fusion à 190~ C sous charge de 2,16 kg et 5 kg sont respectivement 2,07 et 6,18.
Exemple 12.
On opère selon l'exemple 10 sauf que I on indroduit 14,9 9 de MgCI2 traité suivant CA 0209630~ 1999-02-10 I'exemple 3. En fin de traitement, on recueille une composante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti = 2 %, Mg = 20 %. La taille moyenne des particules est de 73 ,um.
ExemPle 13.
On opère selon l'exemple 10 sauf que l'on introduit 14,9 9 de MgC12 traité suivant l'exemple 2. En fin de traitement, on recueille une composante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti = 2,2 %, Mg = 17,2 %. La taille moyenne des particules est de 80 ,um.
Exemple 14.
On opère selon l'exemple 10 sauf que l'on introduit 14,9 9 de MgC12 traité suivant l'exemple 6. En fin de traitement, on recueille une composante catalytique de bonne coulabilité contenant: Ti - 2 %, Mg = 17 %. La taille moyenne des particules est de 74 ,um.
ExemPle 1 5 Dans un réacteur de 3,5 litres en inox, muni d une agitation magnétique et d'une ré-gulation thermique par double enveloppe, on introduit à 30~C, dans l'ordre: 1,2 litres d'hydrogène, 2,4 litres de propylène liquide, 24 mM de triéthylaluminium et 2,4 mM
de cyclohexyle méthyle diméthoxysilane.
Après un précontact de 10 minutes, 20 mg de la composante catalytique décrite dans l'exemple 12 sont injectés dans le réacteur. La température es~ portée rapide-ment à 70~C et maintenue pendant une heure à cette valeur.
A la fin de la féaction, le réacteur est refroidi et la pression abaissée à la pression atmosphérique. On récupère 960 grammes d'une poudre de masse volumique appa-rente de 0,32 (norme ASTM D 1895 méthode A), et d un indice d'isotacticité, mesuré
par extraction à l'heptane du polymère amorphe à l'aide d'un appareil Kumagawa, de 97,9 % en poids. Le melt-index mesuré suiYant la norme ASTM D 1238 méthode 2 est de 3,8.
Le polymère présente les caractéristiques suivantes: diamètre moyen (d50) de 2240 Lum, une largeur de distribution granulométrique (d90/d10) de 1,4 et un pour-centage de fines (< 500 ,um) de 0 %.
Exemple 16 On opère selon l'exemple 15 sauf que I on introduit 20 mg de la composante cataly-tique décrite dans l'exemple 13. En fin de réaction on recupère 930 grammes d'une poudre de masse volumique apparente de 0,32 et d'un indice d'isotacticite de 98,4 CA 0209630~ 1999-02-10 % en poids. Le melt-index est de 3,3.
Le polymère présente les caractéristiques suivantes :diamètre moyen de 2230 ~ m,une largeur de distribution granulométrique de 1,4 et un pourcentage de fines (< 500 ~-m) de 0 %.
ExemPle 17 On opère selon l'exemple 15 sauf que l'on introduit 20 mg de la composante cataly-tique décrite dans l'exemple 14. En fin de réaction on récupère 956 grammes d'une poudre de masse volumique apparente de 0,32 et d'un indice d'isotacticité de 99,3 % en poids. Le melt-index est de 3,9.
Le polymère présente les caractéristiques suivantes: diamètre moyen de 2180 ,um,une largeur de distribution granulométrique de 1,8 et un pourcentage de firies (<5001~m)deO%
Claims (30)
1. Particules poreuses de MgCl2 se présentant, au microscope, sous la forme de polyèdres sensiblement réguliers possédant de 10 à 18 faces en nombre pair, dont les faces deux à deux symétriquement opposées sont sensiblement parallèles.
2. Particules selon la revendication 1, caractérisées en ce que leur structure se présente dans une gamme allant du type de deux pyramides tronquées réunies dans leur plus grande base jusqu'au prisme à pans coupés.
3. Particules selon la revendication 1, caractérisées en ce que la plus grande distance (D) opposant les deux points les plus éloignées l'un de l'autre de la particule est de 10 à 400 µm.
4. Particules selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisées en ce que la plus grande hauteur (h) séparant les deux faces parallèles d'une particule les plus éloignées l'une de l'autre est comprise entre 0,6 et 0,8 (D) et la plus petite hauteur (e) séparant les deux faces parallèles de la même particule les plus rapprochées l'une de l'autre est comprise entre 0,1 et 0,8 (D) sachant que le rapport est compris entre 1 et 8.
5. Particules selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisées en ce qu'elles se présentent sous forme de macle.
6. Particules selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisées en ce que leur porosité est de 0,1 à 1 cm3/g.
7. Particules selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisées en ce que leur surface spécifique est de 0,5 à 10 m2/g.
8. Particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisées en ce que la taille moyenne des particules est de 50 à 200 µm avec une largeur de distribution granulométrique inférieure à 10.
9. Particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisées en ce que le MgCl2 se trouve sous la forme de complexe MgCl2, nX dans lequel X est un solvant du MgCl2 qui lui est complexé, "n" étant tel que la quantité en poids de solvant complexé au MgCl2 permette de conserver au complexe sa forme cristalline.
10. Particules de MgCl2 selon la revendication 9, caractérisées en ce que "n" est une valeur de 0 à 3.
11. Procédé de fabrication de particules poreuses de MgCl2 de la revendication 1, 2 ou 3, consistant à mettre en suspension dans au moins un solvant complexant du chlorure de magnésium, le rapport molaire solvant sur MgCl2 étant inférieur au rapport de solubilité de ces deux corps à la température de la suspension caractérisé en ce que, en circuit fermé constitué d'un réacteur possédant un moyen d'agitation, d'une colonne de distillation, d'un moyen de refroidissement, est chauffé dans le réacteur le solvant complexant à température d'ébullition, les vapeurs condensées par le moyen de refroidissement retournant au réacteur après s'être enrichies en MgCl2, par dissolution de MgCl2 placé entre le moyen de refroidissement et le réacteur.
12. Procédé de fabrication selon la revendication 11, caractérisé en ce que partant dans le réacteur de solvant seul, ce dernier est enrichi progressivement dans le réacteur en MgCl2 jusqu'à l'apparition de particules se présentant sous la forme de polyèdres et en ce que l'enrichissement est poursuivi pour faire grossir les particules, toujours sous forme de polyèdres, jusqu'à la taille finale souhaitée.
13. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que dans une première étape des particules de MgC12 sous forme de polyèdres sont préparés en mettant en suspension du MgCl2 dans un solvant complexant, le rapport molaire solvant sur MgCl2 étant inférieur au rapport de solubilité de ces deux corps à la température de suspension et dans une deuxième étape il est procédé à la distillation du solvant en circuit fermé en présence, dans l'appareillage, du MgCl2 placé entre le moyen de refroidissement et le réacteur.
14. Procédé selon la revendication 11, 12 ou 13, caractérisé en ce que pour déterminer la taille moyenne finale des particules est utilisée la formule:
grossissement =
= 1/3 D50 étant le diamètre en dessous duquel se trouvent 50% en masse des particules, le terme "initial" correspondant aux particules initialement en suspension quand le milieu se présente sous forme biphasique avant enrichissement, m1 étant la masse de MgCl2 dans les particules présentes dans le milieu sursaturé initial et m2 étant la masse de MgCl2 apportée par la distillation du solvant complexant pour l'enrichissement du milieu et le grossissement des particules.
grossissement =
= 1/3 D50 étant le diamètre en dessous duquel se trouvent 50% en masse des particules, le terme "initial" correspondant aux particules initialement en suspension quand le milieu se présente sous forme biphasique avant enrichissement, m1 étant la masse de MgCl2 dans les particules présentes dans le milieu sursaturé initial et m2 étant la masse de MgCl2 apportée par la distillation du solvant complexant pour l'enrichissement du milieu et le grossissement des particules.
15. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé de métal de transition.
16. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé de métal de transition et d'un donneur d'électrons.
17. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé de métal de transition et d'un acide de Lewis.
18. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé de métal de transition, d'un donneur d'électrons et d'un acide de Lewis.
19. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé halogéné de titane.
20. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé halogéné de titane et d'un donneur d'électrons.
21. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé halogéné de titane et d'un acide de Lewis.
22. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 selon la revendication 1, 2 ou 3, imprégnées d'un composé halogéné de titane, d'un donneur d'électrons et d'un acide de Lewis.
23. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé de métal de transition.
24. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé de métal de transition et d'un donneur d'électrons.
25. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé de métal de transition et d'un acide de Lewis.
26. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé de métal de transition, d'un donneur d'électrons et d'un acide de Lewis.
27. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé halogéné
de titane.
de titane.
28. composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé halogéné
de titane et d'un donneur d'électrons.
de titane et d'un donneur d'électrons.
29. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé halogéné
de titane et d'un acide de Lewis.
de titane et d'un acide de Lewis.
30. Composante catalytique essentiellement constituée de particules de MgCl2 obtenues selon la revendication 11, 12 ou 13, imprégnées d'un composé halogéné
de titane, d'un donneur d'électrons et d'un acide de Lewis.
de titane, d'un donneur d'électrons et d'un acide de Lewis.
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