CA2593208A1 - Procede de soudage hybride laser-arc de pieces metalliques aluminiees - Google Patents
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Abstract
L' invention porte sur un procédé de soudage par faisceau laser (3) d'au moi ns une pièce métallique (1) présentant un revêtement (2) surfacique contenant de l'aluminium, caractérisé en ce que le faisceau laser (3) est combiné à au moins un arc (4) électrique de manière à opérer une fusion du métal et le soudage proprement dit de la ou desdites pièces.
Description
La présente invention porte sur un procédé de soudage hybride laser-arc d'une ou plusieurs pièces métalliques présentant une couche ou un revêtement surfacique aluminié, c'est-à-dire contenant de l'aluminium.
Les matériaux emboutissables à chaud, c'est-à-dire à environ 900 C, comme l'USIBOR 1500 qui est formé d'acier 22 Mn B 5 (contenant notamment 0,22% de C, 1,25% de Mn et du B), à très haute limite d'élasticité (acier THLE) sont généralement recouvert d'une couche ou revêtement à base d'aluminium et de silicium, appelée couche AI-Si , par exemple formée de 90% AI + 10% Si (% en masse), pour empêcher l'oxydation et donc la calamine d'apparaître pendant le traitement thermique.
En effet, en l'absence de cette couche AI-Si, si de la calamine apparaît en surface, la couche de calamine doit être retirée par sablage ou par toute autre technique équivalente, et donc nécessite une opération supplémentaire qui engendre un surcoût important et une perte de productivité au plan industriel.
En outre, la couche Ai-Si sert aussi de lubrifiant de surface, lors de l'emboutissage à chaud de la tôle.
L'épaisseur de cette couche est généralement d'environ 30 pm sur de l'USIBOR
1500 par exemple et, après traitement thermique, elle atteint environ 40 à 45 pm, selon la durée du traitement, par diffusion du fer dans la couche et de l'aluminium dans le fer. La valeur haute de 45 pm est généralement une valeur limite car au-delà la couche devient trop cassante.
Cette couche AI-Si augmente les résistances de contact en soudage par point par résistance, ce qui suggère qu'elle est moins conductrice qu'un acier non revêtu.
Les pièces en acier réaiisées avec ce type de revêtement sont principalement des pièces de structure, en particulier des pièces de véhicules automobiles, comme les pieds milieux, les renforts anti-intrusion, les traverses de pare-chocs...
Toutefois, on utilise aussi des tubes d'acier recouverts d'une couche AI-Si pour fabriquer diverses structures, tels des pots d'échappements par exemple.
Les épaisseurs classiques de ces pièces revêtues sont comprises entre 0.8 mm et 2.5 mm.
De façon générale, l'utilisation de ce type de pièces avec revêtement AI-Si tend à se développer fortement car ce type de revêtement permet d'éviter notamment les dépôts de calamine susmentionnés, alors que ces pièces de structures sont emboutissables uniquement à chaud et que leurs caractéristiques mécaniques ne sont obtenues qu'après traitement thermique réalisé juste après le formage.
, = 2 Cependant, ces tôles doivent être découpées avant d'être soudées puis embouties. Cette découpe se fait habituellement soit par cisaillage, soit par coupage par faisceau laser.
Le procédé de coupage laser présente l'avantage de ne pas apporter de revêtement sur les bords latéraux découpés. Toutefois, ce procédé est cher en termes d investissement car il nécessite l'acquisition d'une installation complète de coupage laser, ce qui bloque sa diffusion au plan industriel.
Par ailleurs, le procédé de découpe par cisaillage est le moins coûteux, donc le plus diffusé dans l'industrie, mais présente l'inconvénient majeur d'entraîner une partie du revêtement AI-Si sur la tranche de la pièce et ce, par effet de glissement.
Or, lors d'une opération subséquente de soudage par faisceau laser en configuration bord-à-bord jointifs (raboutage), de tôles ou pièces d'acier aluminiées découpées par cisaillage, on constate, après soudage, la présence dans le cordon de soudure d'une phase moins résistante en traction que le métal de base et que la zone fondue.
Une analyse chimique de la composition de cette phase montre qu'elle contient un pourcentage d'aluminium (> 1.2% en masse) sufFisamment important pour empêcher la transformation austénitique de l'acier. En effet, l'aluminium étant un élément alphagène, au delà d'une certaine teneur celui-ci empêche la transformation austénitique des aciers. Lors du refroidissement, la microstructure de la phase ne change pas et reste sous forme de ferrite S, ayant une dureté proche de 230 Hv.
La matrice quand à elle subit une transformation austénitique puis martensitique/bainitique qui mène à une dureté de l'ordre de 450 Hv.
Des composés intermétalliques existent pour des valeurs d'aluminium de 13%
(Fe3AI), 33% (FeAI), etc... Ces valeurs ont été mesurées sur les échantillons réalisé en laser seul.
En d'autres termes, nous sommes en présence d'une phase moins résistante que la matrice et celle-ci entraîne une diminution des caractéristiques mécaniques de l'assemblage.
Cette phase n'est pas remise en solution dans la matrice lors du chauffage à
900 C (austénitisation) car la transformation austénitique est supprimée et, par conséquent, lors de l'emboutissage à 900 C qui suit l'opération de raboutage, il y a des risques de fissuration étant donné que cette phase a une résistance à la rupture moindre que la matrice sous forme d'austénite, à cette température.
D'ailleurs, après essais mécaniques d'un tel cordon, on constate que la résistance globale de la soudure 1 =
est plus faible que celle du métal de base, ce qui conduit à une pièce non conforme aux spécifications.
Le problème qui se pose est donc de proposer un procédé de soudage efficace de pièces aluminiées, c'est-à-dire de pièces présentant un revêtement AI-Si en surFace, permettant notamment d'obtenir un joint de soudure présentant de bonnes caractéristiques, y compris lorsque les pièces ont été découpées par cisaillement et n'ont pas subi d'étape de préparation des surfaces de leurs tranches latérales.
La solution de l'invention est un procédé de soudage par faisceau laser d'au moins une pièce métallique présentant un revêtement surfacique contenant de l'aluminium, caractérisé en ce que le faisceau laser est combiné à au moins un arc électrique de manière à opérer une fusion du métal et le soudage de la ou desdites pièces.
Autrement dit, lors du soudage proprement dit, un arc électrique se combine au faisceau laser pour aller fondre le métal de la ou des pièces à assembler en venant frapper simultanément un site ou une zone de soudage commune unique.
Selon le cas, le procédé de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le revêtement contient principalement de l'aluminium et du silicium.
- le revêtement a une épaisseur comprise entre 5 et 45 pm.
- au moins une des pièces est en acier.
- au moins une des pièces a une épaisseur comprise entre 0,5 et 4 mm, de préférence de l'ordre de 0,8 à 2,5 mm.
- au moins une des pièces présente, préalablement à son soudage, des dépôts dudit revêtement, notamment de l'AI/Si , sur la surface d'une de ses tranches latérales.
- l'arc est délivré par une électrode de soudage en tungstène, c'est-à-dire une torche TIG, ou se forme à l'extrémité d'un fil fusible.
- on soude deux pièces mise en position bout à bout jointifs ou les deux bords d'une même pièce lesquels bords ont été rapprochés l'un de l'autre, en particulier les deux bords longitudinaux d'un tube.
- pendant le soudage, on met en oruvre une protection gazeuse d'au moins une partie du cordon de soudage en utilisant un gaz de protection choisi parmi des mélanges Hélium/Argon ou Argon pur.
- le faisceau laser est généré par un générateur laser de type C02, Nd :YAG, à
diodes ou à fibre d'ytterbium.
L invention, va être mieux comprise grâce à la description suivante, donnée à
titre illustratif mais non limitatif, en références aux Figures annexées.
La Figure 1 représente un schéma, en coupe transversale, d'une pièce 1 d'acier aluminiée, c'est-à-dire recouverte d'une couche 2 ou revêtement AI-Si, à
savoir une couche surfacique à base d'aluminium et de silicium, par exemple formée de 90%
de AI
+ 10% de Si et destinée notamment à empêcher l'oxydation et donc l'apparition de calamine après traitement thermique de la pièce. La pièce a une épaisseur de par exemple 1,5 mm et la couche AI-Si, par exemple, une épaisseur (E) de 30 pm environ.
Cette pièce 1 a été découpée par cisaillage, ce qui a entraîné, par effet de glissement, des dépôts néfastes 2a, 2b d'une partie du revêtement 2 en AI-Si sur la tranche la de la pièce 1.
Les Figures 2 et 3 schématisent deux modes de réalisation de procédés hybride laser-arc selon I invention pour assembler ensemble deux pièces 1 d'acier aluminiées découpées par cisaillage, telle la pièce de la Figure 1.
Plus précisément, la Figure 2 montre le principe d'un procédé de soudage hybride laser-TIG alors que la Figure 3 représente le principe d'un procédé
soudage hybride Iaser-MIG/MAG.
En effet, si l'on désire augmenter le taux de dilution de l'acier dans le cordon de soudure pour diminuer la teneur en aluminium en zone fondue et améliorer ainsi l'homogénéité de celle-ci, on réalise plutôt un soudage hybride laser-TIG
(Fig. 2). Dans ce cas, le faisceau laser 3 est combiné à un arc électrique 4 délivré par une torche de soudage TIG équipée d'une électrode 5 non fusible en tungstène.
L'utilisation du soudage hybride laser-TIG, en configuration faisceau laser devant I'arc, c'est-à-dire que le laser va frapper au moins une pièce à souder immédiatement avant l'arc, permet d'augmenter la taille de la zone fondue et par conséquent permet une participation accrue de l'acier, qui est pauvre en aluminium (élément alphagène) et riche en manganèse (élément gamagène), plus importante en zone fondue.
L'aluminium étant apporté uniquement par la couche de protection AI-Si, des mesures montrent que la proportion de revêtement vaporisé pendant l'opération de soudage est beaucoup plus importante que la valeur mesurée en zone fondue.
L'apport d'un arc derrière le laser et/ou d'une source d'énergie supplémentaire, par exempie défocalisation du faisceau laser ou tache focale oblongue, permet d'homogénéiser la zone fondue, et donc de supprimer les concentrations locales d'aluminium supérieures à 1.2% qui sont créatrices de phases de ferrite S.
Autrement dit, opérer un soudage hybride laser-TIG permet de diminuer la proportion d'aluminium en zone fondue par augmentation du volume de métal de ï =
fondu, ainsi qu'une homogénéisation de la zone fondue éliminant ainsi les concentrations locales supérieures à 1,2 % d'aluminium.
Par contre, si l'on souhaite plutôt apporter des éléments gamagènes, tels que Mn, Ni, Cu, etc..., de manière à augmenter le domaine austénitique permettant les 5 transformations de phases dans la soudure, c'est-à-dire pour contrer I'effet alphagène de l'aluminium tout en améliorant l'homogénéité de la zone fondue, alors on réalise préférentiellement un soudage hybride laser-MIG (Fig. 3). Dans ce cas, le faisceau laser 3 est combiné à un arc électrique 4 délivré par une torche de soudage MIG/MAG
équipée d'une électrode filaire 6 fusible, tel un fil 6 de soudage fourré
(flux cored wire en anglais) ou plein (solid wire en anglais). Le choix du fil 6 le plus adapté
se fait en fonction de la composition du métal de base, des caractéristiques de cordon souhaitées...
En fait, le soudage hybride laser-MIG, en configuration laser devant l'arc, permet d'utiliser un fil fourré ou analogue contenant des éléments gamagènes (Mn, Ni, Cu, etc...) favorable au maintien d'une transformation austénitique dans toute la zone fondue.
L'apport d'énergie supplémentaire de l'arc électrique et/ou la défocalisation du faisceau laser permettent d'homogénéiser la zone fondue et, par conséquent, de supprimer la présence de ferrite 8.
Exemgle comparatif On a soudé 2 pièces en USIBOR 1500 de 1.8 mm d'épaisseur avec couche AI/Si de 30 pm. Les pièces présentaient des dépôts de AI sur leur tranche qui sont caractéristiques d'un découpage par cisaillage.
Le gaz utilisé pour la protection est de l'Arcal 37 commercialisé par la société
AIR LIQUIDE, à savoir un mélange de 70% d'hélium et 30% d'argon (% en volume).
On a soudé ces pièces en utilisant :
- le procédé hybride arc-laser de I invention avec un laser de type C02 d'une puissance de 6 kW ayant une focale de 250 mm, un arc généré par une torche de type TIG/AC d'intensité 200 A et de tension 16 V, une distance électrode/faisceau de 2 mm, une vitesse de soudage de 4 m/min.
- et à titre comparatif, un procédé de soudage laser classique d'une puissance de 6 kW avec une focale de 250 mm et une vitesse de 4 m/min.
Les résultats comparatifs obtenus sont donnés dans le Tableau suivant.
Rm Procédé RpO.2 (N/mm2) A %
(N/mm2) Laser classique 388 502 6.1 Hybride laser+TIG 384 567 25 (invention) Rp02 : est la limite d'élasticité du matériau, c'est-à-dire de déformation élastique Rm : est la limite de rupture du matériau après déformation plastique A % : est l'allongement du matériau (valeur utile pour l'emboutissage).
Les résultats obtenus montrent que les valeurs de tractions (Rm et A%) sont favorables au procédé hybride laser-TIG puisqu'avec le procédé selon I
invention, la limite de déformation élastique du matériau soudé est sensiblement identique, alors qu'on observe une amélioration très notable de la limite de rupture après déformation plastique et de celle d'allongement du matériau.
Les matériaux emboutissables à chaud, c'est-à-dire à environ 900 C, comme l'USIBOR 1500 qui est formé d'acier 22 Mn B 5 (contenant notamment 0,22% de C, 1,25% de Mn et du B), à très haute limite d'élasticité (acier THLE) sont généralement recouvert d'une couche ou revêtement à base d'aluminium et de silicium, appelée couche AI-Si , par exemple formée de 90% AI + 10% Si (% en masse), pour empêcher l'oxydation et donc la calamine d'apparaître pendant le traitement thermique.
En effet, en l'absence de cette couche AI-Si, si de la calamine apparaît en surface, la couche de calamine doit être retirée par sablage ou par toute autre technique équivalente, et donc nécessite une opération supplémentaire qui engendre un surcoût important et une perte de productivité au plan industriel.
En outre, la couche Ai-Si sert aussi de lubrifiant de surface, lors de l'emboutissage à chaud de la tôle.
L'épaisseur de cette couche est généralement d'environ 30 pm sur de l'USIBOR
1500 par exemple et, après traitement thermique, elle atteint environ 40 à 45 pm, selon la durée du traitement, par diffusion du fer dans la couche et de l'aluminium dans le fer. La valeur haute de 45 pm est généralement une valeur limite car au-delà la couche devient trop cassante.
Cette couche AI-Si augmente les résistances de contact en soudage par point par résistance, ce qui suggère qu'elle est moins conductrice qu'un acier non revêtu.
Les pièces en acier réaiisées avec ce type de revêtement sont principalement des pièces de structure, en particulier des pièces de véhicules automobiles, comme les pieds milieux, les renforts anti-intrusion, les traverses de pare-chocs...
Toutefois, on utilise aussi des tubes d'acier recouverts d'une couche AI-Si pour fabriquer diverses structures, tels des pots d'échappements par exemple.
Les épaisseurs classiques de ces pièces revêtues sont comprises entre 0.8 mm et 2.5 mm.
De façon générale, l'utilisation de ce type de pièces avec revêtement AI-Si tend à se développer fortement car ce type de revêtement permet d'éviter notamment les dépôts de calamine susmentionnés, alors que ces pièces de structures sont emboutissables uniquement à chaud et que leurs caractéristiques mécaniques ne sont obtenues qu'après traitement thermique réalisé juste après le formage.
, = 2 Cependant, ces tôles doivent être découpées avant d'être soudées puis embouties. Cette découpe se fait habituellement soit par cisaillage, soit par coupage par faisceau laser.
Le procédé de coupage laser présente l'avantage de ne pas apporter de revêtement sur les bords latéraux découpés. Toutefois, ce procédé est cher en termes d investissement car il nécessite l'acquisition d'une installation complète de coupage laser, ce qui bloque sa diffusion au plan industriel.
Par ailleurs, le procédé de découpe par cisaillage est le moins coûteux, donc le plus diffusé dans l'industrie, mais présente l'inconvénient majeur d'entraîner une partie du revêtement AI-Si sur la tranche de la pièce et ce, par effet de glissement.
Or, lors d'une opération subséquente de soudage par faisceau laser en configuration bord-à-bord jointifs (raboutage), de tôles ou pièces d'acier aluminiées découpées par cisaillage, on constate, après soudage, la présence dans le cordon de soudure d'une phase moins résistante en traction que le métal de base et que la zone fondue.
Une analyse chimique de la composition de cette phase montre qu'elle contient un pourcentage d'aluminium (> 1.2% en masse) sufFisamment important pour empêcher la transformation austénitique de l'acier. En effet, l'aluminium étant un élément alphagène, au delà d'une certaine teneur celui-ci empêche la transformation austénitique des aciers. Lors du refroidissement, la microstructure de la phase ne change pas et reste sous forme de ferrite S, ayant une dureté proche de 230 Hv.
La matrice quand à elle subit une transformation austénitique puis martensitique/bainitique qui mène à une dureté de l'ordre de 450 Hv.
Des composés intermétalliques existent pour des valeurs d'aluminium de 13%
(Fe3AI), 33% (FeAI), etc... Ces valeurs ont été mesurées sur les échantillons réalisé en laser seul.
En d'autres termes, nous sommes en présence d'une phase moins résistante que la matrice et celle-ci entraîne une diminution des caractéristiques mécaniques de l'assemblage.
Cette phase n'est pas remise en solution dans la matrice lors du chauffage à
900 C (austénitisation) car la transformation austénitique est supprimée et, par conséquent, lors de l'emboutissage à 900 C qui suit l'opération de raboutage, il y a des risques de fissuration étant donné que cette phase a une résistance à la rupture moindre que la matrice sous forme d'austénite, à cette température.
D'ailleurs, après essais mécaniques d'un tel cordon, on constate que la résistance globale de la soudure 1 =
est plus faible que celle du métal de base, ce qui conduit à une pièce non conforme aux spécifications.
Le problème qui se pose est donc de proposer un procédé de soudage efficace de pièces aluminiées, c'est-à-dire de pièces présentant un revêtement AI-Si en surFace, permettant notamment d'obtenir un joint de soudure présentant de bonnes caractéristiques, y compris lorsque les pièces ont été découpées par cisaillement et n'ont pas subi d'étape de préparation des surfaces de leurs tranches latérales.
La solution de l'invention est un procédé de soudage par faisceau laser d'au moins une pièce métallique présentant un revêtement surfacique contenant de l'aluminium, caractérisé en ce que le faisceau laser est combiné à au moins un arc électrique de manière à opérer une fusion du métal et le soudage de la ou desdites pièces.
Autrement dit, lors du soudage proprement dit, un arc électrique se combine au faisceau laser pour aller fondre le métal de la ou des pièces à assembler en venant frapper simultanément un site ou une zone de soudage commune unique.
Selon le cas, le procédé de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le revêtement contient principalement de l'aluminium et du silicium.
- le revêtement a une épaisseur comprise entre 5 et 45 pm.
- au moins une des pièces est en acier.
- au moins une des pièces a une épaisseur comprise entre 0,5 et 4 mm, de préférence de l'ordre de 0,8 à 2,5 mm.
- au moins une des pièces présente, préalablement à son soudage, des dépôts dudit revêtement, notamment de l'AI/Si , sur la surface d'une de ses tranches latérales.
- l'arc est délivré par une électrode de soudage en tungstène, c'est-à-dire une torche TIG, ou se forme à l'extrémité d'un fil fusible.
- on soude deux pièces mise en position bout à bout jointifs ou les deux bords d'une même pièce lesquels bords ont été rapprochés l'un de l'autre, en particulier les deux bords longitudinaux d'un tube.
- pendant le soudage, on met en oruvre une protection gazeuse d'au moins une partie du cordon de soudage en utilisant un gaz de protection choisi parmi des mélanges Hélium/Argon ou Argon pur.
- le faisceau laser est généré par un générateur laser de type C02, Nd :YAG, à
diodes ou à fibre d'ytterbium.
L invention, va être mieux comprise grâce à la description suivante, donnée à
titre illustratif mais non limitatif, en références aux Figures annexées.
La Figure 1 représente un schéma, en coupe transversale, d'une pièce 1 d'acier aluminiée, c'est-à-dire recouverte d'une couche 2 ou revêtement AI-Si, à
savoir une couche surfacique à base d'aluminium et de silicium, par exemple formée de 90%
de AI
+ 10% de Si et destinée notamment à empêcher l'oxydation et donc l'apparition de calamine après traitement thermique de la pièce. La pièce a une épaisseur de par exemple 1,5 mm et la couche AI-Si, par exemple, une épaisseur (E) de 30 pm environ.
Cette pièce 1 a été découpée par cisaillage, ce qui a entraîné, par effet de glissement, des dépôts néfastes 2a, 2b d'une partie du revêtement 2 en AI-Si sur la tranche la de la pièce 1.
Les Figures 2 et 3 schématisent deux modes de réalisation de procédés hybride laser-arc selon I invention pour assembler ensemble deux pièces 1 d'acier aluminiées découpées par cisaillage, telle la pièce de la Figure 1.
Plus précisément, la Figure 2 montre le principe d'un procédé de soudage hybride laser-TIG alors que la Figure 3 représente le principe d'un procédé
soudage hybride Iaser-MIG/MAG.
En effet, si l'on désire augmenter le taux de dilution de l'acier dans le cordon de soudure pour diminuer la teneur en aluminium en zone fondue et améliorer ainsi l'homogénéité de celle-ci, on réalise plutôt un soudage hybride laser-TIG
(Fig. 2). Dans ce cas, le faisceau laser 3 est combiné à un arc électrique 4 délivré par une torche de soudage TIG équipée d'une électrode 5 non fusible en tungstène.
L'utilisation du soudage hybride laser-TIG, en configuration faisceau laser devant I'arc, c'est-à-dire que le laser va frapper au moins une pièce à souder immédiatement avant l'arc, permet d'augmenter la taille de la zone fondue et par conséquent permet une participation accrue de l'acier, qui est pauvre en aluminium (élément alphagène) et riche en manganèse (élément gamagène), plus importante en zone fondue.
L'aluminium étant apporté uniquement par la couche de protection AI-Si, des mesures montrent que la proportion de revêtement vaporisé pendant l'opération de soudage est beaucoup plus importante que la valeur mesurée en zone fondue.
L'apport d'un arc derrière le laser et/ou d'une source d'énergie supplémentaire, par exempie défocalisation du faisceau laser ou tache focale oblongue, permet d'homogénéiser la zone fondue, et donc de supprimer les concentrations locales d'aluminium supérieures à 1.2% qui sont créatrices de phases de ferrite S.
Autrement dit, opérer un soudage hybride laser-TIG permet de diminuer la proportion d'aluminium en zone fondue par augmentation du volume de métal de ï =
fondu, ainsi qu'une homogénéisation de la zone fondue éliminant ainsi les concentrations locales supérieures à 1,2 % d'aluminium.
Par contre, si l'on souhaite plutôt apporter des éléments gamagènes, tels que Mn, Ni, Cu, etc..., de manière à augmenter le domaine austénitique permettant les 5 transformations de phases dans la soudure, c'est-à-dire pour contrer I'effet alphagène de l'aluminium tout en améliorant l'homogénéité de la zone fondue, alors on réalise préférentiellement un soudage hybride laser-MIG (Fig. 3). Dans ce cas, le faisceau laser 3 est combiné à un arc électrique 4 délivré par une torche de soudage MIG/MAG
équipée d'une électrode filaire 6 fusible, tel un fil 6 de soudage fourré
(flux cored wire en anglais) ou plein (solid wire en anglais). Le choix du fil 6 le plus adapté
se fait en fonction de la composition du métal de base, des caractéristiques de cordon souhaitées...
En fait, le soudage hybride laser-MIG, en configuration laser devant l'arc, permet d'utiliser un fil fourré ou analogue contenant des éléments gamagènes (Mn, Ni, Cu, etc...) favorable au maintien d'une transformation austénitique dans toute la zone fondue.
L'apport d'énergie supplémentaire de l'arc électrique et/ou la défocalisation du faisceau laser permettent d'homogénéiser la zone fondue et, par conséquent, de supprimer la présence de ferrite 8.
Exemgle comparatif On a soudé 2 pièces en USIBOR 1500 de 1.8 mm d'épaisseur avec couche AI/Si de 30 pm. Les pièces présentaient des dépôts de AI sur leur tranche qui sont caractéristiques d'un découpage par cisaillage.
Le gaz utilisé pour la protection est de l'Arcal 37 commercialisé par la société
AIR LIQUIDE, à savoir un mélange de 70% d'hélium et 30% d'argon (% en volume).
On a soudé ces pièces en utilisant :
- le procédé hybride arc-laser de I invention avec un laser de type C02 d'une puissance de 6 kW ayant une focale de 250 mm, un arc généré par une torche de type TIG/AC d'intensité 200 A et de tension 16 V, une distance électrode/faisceau de 2 mm, une vitesse de soudage de 4 m/min.
- et à titre comparatif, un procédé de soudage laser classique d'une puissance de 6 kW avec une focale de 250 mm et une vitesse de 4 m/min.
Les résultats comparatifs obtenus sont donnés dans le Tableau suivant.
Rm Procédé RpO.2 (N/mm2) A %
(N/mm2) Laser classique 388 502 6.1 Hybride laser+TIG 384 567 25 (invention) Rp02 : est la limite d'élasticité du matériau, c'est-à-dire de déformation élastique Rm : est la limite de rupture du matériau après déformation plastique A % : est l'allongement du matériau (valeur utile pour l'emboutissage).
Les résultats obtenus montrent que les valeurs de tractions (Rm et A%) sont favorables au procédé hybride laser-TIG puisqu'avec le procédé selon I
invention, la limite de déformation élastique du matériau soudé est sensiblement identique, alors qu'on observe une amélioration très notable de la limite de rupture après déformation plastique et de celle d'allongement du matériau.
Claims (10)
1. Procédé de soudage par faisceau laser (3) d'au moins une pièce métallique (1) présentant un revêtement (2) surfacique contenant de l'aluminium, caractérisé en ce que le faisceau laser (3) est combiné à au moins un arc (4) électrique de manière à opérer une fusion du métal et le soudage de la ou desdites pièces (1).
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le revêtement (2) contient principalement de l'aluminium et du silicium.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le revêtement (2) a une épaisseur (E) comprise entre 5 et 45 µm.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'au moins une des pièces (1) est en acier.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'au moins une des pièces (1) a une épaisseur comprise entre 0,5 et 4 mm, de préférence de l'ordre de 0,8 à 2,5 mm.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'au moins une des pièces (1) présente, préalablement à son soudage, (2a, 2b) des dépôts dudit revêtement (2), notamment de l'AI/Si , sur la surface d'une de ses tranches (1a) latérales.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'arc (4) est délivré par une électrode de soudage en tungstène (5) ou se forme à
l'extrémité d'un fil fusible (6).
l'extrémité d'un fil fusible (6).
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'on soude deux pièces (1) mise en position bout à bout jointifs ou les deux bords d'une même pièce lesquels bords ont été rapprochés l'un de l'autre, en particulier les deux bords longitudinaux d'un tube.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que, pendant le soudage, on met en oeuvre une protection gazeuse d'au moins une partie du cordon de soudage en utilisant un gaz de protection choisi parmi des mélanges Hélium/Argon ou Argon pur.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le faisceau laser (3) est généré par un générateur laser de type CO2, Nd :YAG, à
diodes ou à fibre d'ytterbium.
diodes ou à fibre d'ytterbium.
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|---|---|---|---|---|
| JP5205115B2 (ja) * | 2008-04-16 | 2013-06-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 純Ａｒシールドガス溶接用ＭＩＧフラックス入りワイヤ及びＭＩＧアーク溶接方法 |
| CN101362255B (zh) * | 2008-09-11 | 2010-06-09 | 上海交通大学 | 低合金高强钢激光复合焊缝硬度控制方法 |
| DE102009020146B3 (de) * | 2009-04-08 | 2010-06-10 | V & M Deutschland Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Verbinden der Enden von Rohren aus Stahl mittels Orbitalschweißen in Hybridtechnik |
| JP5523045B2 (ja) * | 2009-10-02 | 2014-06-18 | 日立造船株式会社 | コイルの製造装置及び製造方法 |
| CN102652046B (zh) * | 2009-12-16 | 2014-12-31 | 依赛彼公司 | 焊接方法和焊接装置 |
| FR2962673B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec fil a elements gamagenes |
| FR2962672B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Soudage a l'arc avec gaz oxydant de pieces metalliques aluminiees |
| FR2962674B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise |
| FR2962671B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage a l'arc et gaz inertes de pieces metalliques aluminiees |
| WO2012079163A1 (fr) * | 2010-12-17 | 2012-06-21 | Magna International Inc. | Soudage par faisceau laser |
| DE102011017144A1 (de) * | 2011-04-12 | 2012-10-18 | Salzgitter Europlatinen GmbH | Verfahren zum Laserstrahlschweißen eines mit einem metallischen Überzug versehenen Vorproduktes aus Stahl |
| US8546720B2 (en) * | 2011-04-13 | 2013-10-01 | General Electric Company | Hybrid welding apparatus and system and method of welding |
| CN102220554B (zh) * | 2011-05-30 | 2013-03-13 | 常州大学 | 一种x70管线钢表面改性处理的方法 |
| JP6080391B2 (ja) * | 2011-07-13 | 2017-02-15 | 日新製鋼株式会社 | Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板アーク溶接構造部材の製造法 |
| WO2013014481A1 (fr) | 2011-07-26 | 2013-01-31 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Pièce d'acier soudée préalablement mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication |
| DE102011114555A1 (de) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | Thyssenkrupp Tailored Blanks Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zumVerbindungsschweißen von beschichteten Blechen |
| US20130136940A1 (en) * | 2011-11-28 | 2013-05-30 | General Electric Company | Welding system, welding process, and welded article |
| JP5372217B2 (ja) * | 2012-02-24 | 2013-12-18 | 日新製鋼株式会社 | アーク溶接構造部材の製造法 |
| US20130309000A1 (en) * | 2012-05-21 | 2013-11-21 | General Electric Comapny | Hybrid laser arc welding process and apparatus |
| US9289855B2 (en) | 2012-05-25 | 2016-03-22 | Shiloh Industries, Inc. | Sheet metal piece having weld notch and method of forming the same |
| US9604311B2 (en) | 2012-06-29 | 2017-03-28 | Shiloh Industries, Inc. | Welded blank assembly and method |
| RU2015111349A (ru) * | 2012-10-24 | 2016-12-20 | Магна Интернэшнл Инк. | Лазерное плакирование сварных швов в автомобильных деталях |
| DE102012111118B3 (de) * | 2012-11-19 | 2014-04-03 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß |
| WO2014085818A1 (fr) | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Shiloh Industries, Inc. | Procédé de formation d'une encoche de soudure dans une tôle |
| KR101448473B1 (ko) * | 2012-12-03 | 2014-10-10 | 현대하이스코 주식회사 | 테일러 웰디드 블랭크, 그 제조방법 및 이를 이용한 핫스탬핑 부품 |
| KR101860776B1 (ko) | 2013-03-14 | 2018-05-25 | 쉴로 인더스트리즈 인코포레이티드 | 용접 블랭크 어셈블리 및 방법 |
| KR101480768B1 (ko) | 2013-05-28 | 2015-01-13 | 한국생산기술연구원 | 표면에 ＡｌＳｉ 코팅층을 갖는 ＨＰＦ용 강재의 ＴＷＢ 레이저 용접방법 |
| CN103495809B (zh) * | 2013-09-25 | 2016-03-23 | 哈尔滨恒普激光应用技术有限公司 | 厚板铝合金激光-mig复合热源焊接方法 |
| DE102014001979A1 (de) | 2014-02-17 | 2015-08-20 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß |
| WO2015162445A1 (fr) | 2014-04-25 | 2015-10-29 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede et dispositif de preparation de toles d'acier aluminiees destinees a etre soudees puis durcies sous presse; flan soude correspondant |
| ES2627220T3 (es) | 2014-05-09 | 2017-07-27 | Gestamp Hardtech Ab | Métodos para la unión de dos formatos y los formatos y los productos obtenidos |
| DE102014110564B4 (de) * | 2014-07-25 | 2016-12-22 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zum Herstellen eines Profils und eine Fertigungsanlage zur Herstellung eines Profils |
| RU2572671C1 (ru) * | 2014-09-04 | 2016-01-20 | Открытое акционерное общество "Национальный институт авиационных технологий" (ОАО НИАТ) | Способ лазерно-дуговой сварки плавящимся электродом стыковых соединений из алюминиевых сплавов |
| DE112015004224T5 (de) * | 2014-09-17 | 2017-07-06 | Magna International Inc. | Verfahren zum Laserschweißen von beschichteten Stahlblechen unter Hinzufügung von Legierungselementen |
| KR101714121B1 (ko) | 2014-11-21 | 2017-03-09 | 현대자동차주식회사 | 테일러 웰디드 블랭크 제조방법 |
| EP3266533B1 (fr) | 2015-03-05 | 2022-02-23 | JFE Steel Corporation | Élément pressé à chaud |
| DE102015115915A1 (de) | 2015-09-21 | 2017-03-23 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Laserschweißverfahren zur Herstellung eines Blechhalbzeugs aus härtbarem Stahl mit einer Beschichtung auf Aluminium- oder Aluminium-Silizium-Basis |
| ES2730939T3 (es) | 2015-12-18 | 2019-11-13 | Autotech Eng Sl | Procedimientos para unir dos piezas en bruto y piezas en bruto y productos obtenidos |
| JP6238185B2 (ja) | 2016-05-18 | 2017-11-29 | 株式会社アマダホールディングス | めっき鋼板のレーザ切断加工方法、レーザ切断加工品、熱切断加工方法、熱切断加工製品、表面処理鋼板及びレーザ切断方法並びにレーザ加工ヘッド |
| CN106392328B (zh) * | 2016-11-23 | 2018-08-07 | 苏州大学 | 一种带Al-Si镀层热成形钢的激光拼焊方法 |
| EP3441178A1 (fr) | 2017-08-09 | 2019-02-13 | Autotech Engineering A.I.E. | Procédé d'assemblage de deux ébauches |
| DE102017120051B4 (de) | 2017-08-31 | 2023-01-12 | Baosteel Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserstrahlschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Mangan-Borstahl |
| DE102017120611B4 (de) | 2017-09-07 | 2020-06-25 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl |
| EP3697563A1 (fr) * | 2017-10-20 | 2020-08-26 | Arcelormittal | Procédé de production d'une tôle d'acier pré-revêtue et tôle associée |
| WO2019077394A1 (fr) * | 2017-10-20 | 2019-04-25 | Arcelormittal | Procédé de fabrication d'une tôle d'acier pré-revêtue et tôle associée |
| RU2681072C1 (ru) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Способ лазерной сварки алюминиевых сплавов |
| RU2681071C1 (ru) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Способ изготовления конструкций из защитных алюминиевых сплавов лазерной сваркой |
| DE102018104829A1 (de) | 2018-03-02 | 2019-09-05 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zur Schweißvorbehandlung beschichteter Stahlbleche |
| DE102018107291A1 (de) | 2018-03-27 | 2019-10-02 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zum Schweißen beschichteter Stahlbleche |
| RU2688350C1 (ru) * | 2018-04-28 | 2019-05-21 | Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки с напылением стальных плакированных труб |
| RU2706988C1 (ru) * | 2018-05-25 | 2019-11-21 | Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") | Способ многослойной гибридной лазерно-дуговой сварки стальных плакированных труб |
| CN108857055A (zh) * | 2018-06-27 | 2018-11-23 | 西安飞机工业（集团）有限责任公司 | 一种用于激光焊接的气体雾化保护装置和保护方法 |
| CN112368105B (zh) * | 2018-06-27 | 2022-11-18 | 麦格纳国际公司 | 利用填充丝对涂覆的钢坯件进行激光焊接 |
| DE102019108837A1 (de) * | 2019-04-04 | 2020-10-08 | Baosteel Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl |
| US20210031297A1 (en) * | 2019-08-01 | 2021-02-04 | GM Global Technology Operations LLC | System and method for multi-task laser welding |
| DE102019131906A1 (de) * | 2019-11-26 | 2021-05-27 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zum Verschweißen beschichteter Stahlbleche |
| DE102019131908A1 (de) | 2019-11-26 | 2021-05-27 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zum Verschweißen beschichteter Stahlbleche |
| CN112222653A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-01-15 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种层状双金属复合板的焊接方法 |
| CN112276364A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-01-29 | 深圳市迈思克科技有限公司 | 一种设有激光打标的螺柱焊复合机 |
| CN112496616B (zh) * | 2020-11-20 | 2022-06-21 | 安徽铭大汽车科技有限公司 | 一种自动化汽车防撞梁焊接熔孔设备 |
| CN112756787A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-07 | 武汉飞能达激光技术有限公司 | 一种双金属复合管焊接方法及其产品 |
| CN112455024B (zh) | 2021-02-03 | 2021-04-27 | 育材堂（苏州）材料科技有限公司 | 激光拼焊预镀层钢板及其热冲压成形构件 |
| CN113953628B (zh) * | 2021-09-30 | 2022-10-28 | 中国原子能科学研究院 | 一种铝合金包壳靶件的充氦堵孔焊接方法 |
| KR20230048768A (ko) | 2021-10-05 | 2023-04-12 | 주식회사엠에스테크놀러지 | 헬륨과 아르곤의 혼합가스를 이용한 알루미늄 합금 또는 스테인리스 재질의 핀홀 방지용 용접 시스템 |
| CN115446459A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-12-09 | 中国科学院上海光学精密机械研究所 | 一种高强钢激光焊接填料、接头及方法 |
| CN116638234B (zh) * | 2023-07-26 | 2023-09-22 | 常州特尔玛科技股份有限公司 | 一种具有自锁结构的焊枪用防撞器及使用方法 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60236340A (ja) | 1984-05-09 | 1985-11-25 | Asics Corp | 通信システム |
| JPS61257484A (ja) * | 1985-05-10 | 1986-11-14 | Nippon Steel Corp | 耐食性と耐熱性に優れた溶融アルミメツキ鋼板 |
| US4854493A (en) * | 1986-02-28 | 1989-08-08 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for cutting welding steel strips |
| FR2655058B1 (fr) * | 1989-11-30 | 1992-02-21 | Maubeuge Fer | Procede de revetement d'une plaque ou tole metallique dont au moins une face possede un double revetement mineral - plaque bande issue du procede. |
| DE59002563D1 (de) * | 1990-01-20 | 1993-10-07 | Thyssen Industrie | Verfahren und Einrichtung zum Aneinanderschweissen von Stahlblechen mittels Laserstrahlschweissverfahren. |
| US5296316A (en) * | 1990-03-15 | 1994-03-22 | Silent Power Gmbh Fur Energiespeichertechnik | Alkali metal energy conversion device |
| US5389761A (en) * | 1993-09-17 | 1995-02-14 | General Motors Corporation | Method and apparatus for cleaning metal pieces prior to resistive seam welding or laser lap seam welding |
| JP3157373B2 (ja) * | 1993-11-11 | 2001-04-16 | 新日本製鐵株式会社 | 複層鋼板のレーザ溶接方法 |
| US6503347B1 (en) * | 1996-04-30 | 2003-01-07 | Surface Engineered Products Corporation | Surface alloyed high temperature alloys |
| JP2000204463A (ja) * | 1999-01-12 | 2000-07-25 | Nippon Steel Corp | 溶接性、耐食性および耐久性に優れる燃料タンク用防錆鋼板 |
| JP2001199961A (ja) * | 2000-01-21 | 2001-07-24 | Fuji Photo Film Co Ltd | 重合性溶融塩モノマー、電解質組成物および電気化学電池 |
| FR2809648B1 (fr) | 2000-05-31 | 2002-08-30 | Air Liquide | Procede et installation de soudage hybride par laser et arc electrique, notamment de pieces automobiles ou de tubes |
| CA2348145C (fr) * | 2001-05-22 | 2005-04-12 | Surface Engineered Products Corporation | Systeme de protection pour alliages metalliques refractaires |
| JP3767359B2 (ja) * | 2000-10-02 | 2006-04-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突合わせ溶接方法及び溶接結合薄鋼板 |
| JP3767375B2 (ja) * | 2000-11-27 | 2006-04-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 亜鉛系めっき鋼板の重ね溶接方法及び溶接結合薄板 |
| JP2003001453A (ja) | 2001-06-20 | 2003-01-08 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 複合熱源溶接法 |
| DE10135611A1 (de) * | 2001-07-21 | 2003-02-06 | Volkswagen Ag | Schmelzschweißverfahren für oberflächenveredelte Bleche |
| JP3809353B2 (ja) * | 2001-08-02 | 2006-08-16 | キヤノン株式会社 | Ｉｄ付き加工物の製造方法 |
| FR2829414B1 (fr) * | 2001-09-13 | 2003-10-31 | Air Liquide | Procede de soudage hybride laser-arc avec ajustage des debits de gaz |
| DE10324274A1 (de) * | 2003-05-28 | 2004-12-16 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zum Schweißen von Metallkörpern |
| JP2005066693A (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-17 | Daihen Corp | レーザ照射アーク溶接装置及びメッキ鋼板のレーザ照射アーク溶接方法 |
| CN100434223C (zh) * | 2003-09-29 | 2008-11-19 | 日新制钢株式会社 | 钢/铝焊接构件 |
| JP4532984B2 (ja) * | 2004-05-14 | 2010-08-25 | 新日本製鐵株式会社 | めっき鋼板のヘリ継手レーザー溶接方法 |
-
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