CN101573846A - 架空输电线 - Google Patents

架空输电线 Download PDF

Info

Publication number
CN101573846A
CN101573846A CNA2007800487909A CN200780048790A CN101573846A CN 101573846 A CN101573846 A CN 101573846A CN A2007800487909 A CNA2007800487909 A CN A2007800487909A CN 200780048790 A CN200780048790 A CN 200780048790A CN 101573846 A CN101573846 A CN 101573846A
Authority
CN
China
Prior art keywords
power transmission
conducting wire
terminal
overhead power
section
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2007800487909A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101573846B (zh
Inventor
安东·F·亚希姆
道格拉斯·E·约翰逊
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
3M Innovative Properties Co
Original Assignee
3M Innovative Properties Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 3M Innovative Properties Co filed Critical 3M Innovative Properties Co
Publication of CN101573846A publication Critical patent/CN101573846A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101573846B publication Critical patent/CN101573846B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02G—INSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
    • H02G1/00—Methods or apparatus specially adapted for installing, maintaining, repairing or dismantling electric cables or lines
    • H02G1/02—Methods or apparatus specially adapted for installing, maintaining, repairing or dismantling electric cables or lines for overhead lines or cables
    • H02G1/04—Methods or apparatus specially adapted for installing, maintaining, repairing or dismantling electric cables or lines for overhead lines or cables for mounting or stretching
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02G—INSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
    • H02G7/00—Overhead installations of electric lines or cables
    • H02G7/02—Devices for adjusting or maintaining mechanical tension, e.g. take-up device
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02G—INSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
    • H02G7/00—Overhead installations of electric lines or cables
    • H02G7/20—Spatial arrangements or dispositions of lines or cables on poles, posts or towers

Abstract

本发明描述了具有至少两种不同导线的终端至终端的架空输电线，以及选择和安装所述导线的方法。

Description

架空输电线
背景技术
多种架空输电导线在本领域中是已知的，包括那些具有围绕线芯(包括例如钢线或铝基质复合线材(例如铝或铝合金(如最多2重量％的铜)中的α氧化铝纤维))绞合的线材(如铝线、铜线、铝合金线以及铜合金线)。
通常将相同的架空输电导线构造用于终端塔之间的单一耐张段，但在修复耐张段时可遇到构造的组合。
由于多根架空输电导线(为传统钢芯架空输电导线的替代形式)的相对高或更高成本，因此希望能够在终端塔之间的耐张段的选定区域使用更高成本的架空输电导线。在另一方面，希望能够具有构造灵活性以在终端塔之间的耐张段使用至少两种不同的架空输电导线。
在另一方面，许多架空输电线具有专门设计的耐张段，例如专门设计用于越障(例如河流)的长杆档跨越。当这些输电线上的电力负载增加时，这些长杆档跨越可能成为“热瓶颈”。即，长杆档跨越可以限制允许流过输电线的电流，因为当电流增加时，长杆档跨越导线升温，通过热膨胀而延长并且松垂至允许的最大值，从而在跨越杆档下方给出了最小净空。人们经常期望增加这些长杆档跨越的载流量。还期望降低跨越杆档的弛度(也称为“极限杆档”)以允许更多的净空，同时保持现有的载流量。另外，可期望降低通过恶劣天气加载至结构或导线上的结构负载。
发明内容
在一个方面，本发明提供了用于提供安装的终端至终端的架空输电线的方法，所述安装的终端至终端的架空输电线包括：
第一和第二终端塔；
至少一座悬挂塔(也称为“直线塔”)，所述悬挂塔位于第一和第二终端塔之间；以及
架空输电导线耐张段，所述架空输电导线耐张段具有至少100米的长度并且具有附接到第一终端塔的第一末端以及附接到第二终端塔的第二末端；
该方法包括：
提供第一和第二终端塔；
在第一和第二终端塔之间提供至少一座(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、15、20、25、50、75、或甚至至少100座)悬挂塔；以及
选择具有第一和第二末端并且长度为至少100米(在一些实施例中，为至少200、300、400、500、600、700、800、900、1000、1200、1500、1800、2100、2400、2700、3,000、5,000、10,000、15,000、20,000、25,000、或甚至为至少约30,000米)的架空输电导线耐张段，所述架空输电导线耐张段至少包括第一和第二顺序架空输电导线耐张子段，其中第一架空输电导线耐张子段具有第一热膨胀系数(如在0至25×10-6/℃的范围内；在一些实施例中，在8×10-6/℃至20×10-6/℃、或甚至在14×10-6/℃至20×10-6/℃的范围内)、第一密度(如在1.4g/cm3至20g/cm3的范围内，在一些实施例中，在2.7g/cm3至3.6g/cm3的范围内、或甚至在2.2g/cm3至4.5g/cm3的范围内)、第一应力-应变特性、以及第一横截面积，其中第二架空输电导线耐张子段聚有第二热膨胀系数(如在0至25×10-6/℃的范围内；在一些实施例中，在8×10-6/℃至20×10-6/℃、或甚至在14×10-6/℃至20×10-6/℃的范围内)、第二密度(如在1.4g/cm3到20g/cm3的范围内，在一些实施例中，在2.7g/cm3至3.6g/cm3的范围内、或甚至在2.2g/cm3至4.5g/cm3的范围内)、第二应力-应变特性、以及第二横截面积，其中有意地(如基于下述特性有目的地选择以提供指定的、所需的结果)(a)第一和第二热膨胀系数，(b)第一和第二密度，(c)第一和第二应力-应变特性，或(d)横截面积中的至少一个在20℃至75℃范围内的温度下(在一些实施例中，在25℃至75℃、20℃至100℃、25℃至100℃、20℃至125℃、25℃至125℃、20℃至150℃、25℃至150℃、20℃至175℃、25℃至175℃、20℃至200℃、25℃至200℃、20℃至225℃、25℃至225℃、20℃至240℃、25℃至240℃、0℃至75℃、0℃至100℃、0℃至200℃、0℃至300℃、-40℃至100℃、-40℃至200℃、或甚至-40℃至300℃的范围内)是不同的，使得超过至少20℃至75℃温度范围(在一些实施例中，在25℃至100℃、25℃至100℃、25℃至125℃、25℃至150℃、25℃至175℃、25℃至200℃、25℃至210℃、25℃至220℃、25℃至230℃、25℃至240℃、25℃至250℃、25℃至275℃、25℃至300℃的范围内)下，当通过架空输电导线耐张段的电流增加时，其中与整个导线耐张段仅由第二架空输电导线耐张子段的导线构成时相同条件下的第二架空输电耐张子段的张力相比，第二架空输电导线子段的张力更高(在一些实施例中，至少1％、2％、3％、4％、5％、6％、7％、8％、9％、10％、或甚至至少15％)；以及
安装选定的架空输电导线耐张段，其中架空输电导线耐张段的第一和第二末端分别附接到第一和第二终端塔，并且顺序架空输电导线耐张子段的至少一部分由悬挂塔支承。
在一些实施例中，第一、第二或任何附加的顺序架空输电导线耐张子段包括复合材料(如铝(包括铝合金)和聚合物型基质的复合材料)线芯。在一些实施例中，第一、第二或任何附加的顺序架空输电导线耐张子段包括殷钢(即一种包含铁、镍以及可任选诸如铬、钛、以及碳之类的其它组分的铁合金，其中铁合金的热膨胀系数小于其组分的线性组合的热膨胀系数)线芯。在一些实施例中，具有至少一座(在一些实施例中，为至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、15、20、25、50、75、或甚至为至少100座)设置在第一和第二终端塔之间的悬挂塔。
在另一方面，本发明提供终端至终端的架空输电线，所述终端至终端的架空输电线包括：
第一及第二终端塔；
至少一座(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、15、20、25、50、75、或甚至至少100座)第一和第二终端塔之间的悬挂塔；以及
架空输电导线耐张段，并且具有附接到第一终端塔的第一末端以及附接到第二终端塔的第二末端，架空输电导线耐张段至少包括第一和第二顺序架空输电导线耐张子段，其中第一架空输电导线耐张子段具有至少一种复合材料(如铝(包括铝合金)和聚合物型基质复合材料)线芯或殷钢线芯、第一热膨胀系数(如在0至25×10-6/℃的范围内；在一些实施例中，在8×10-6/℃至20×10-6/℃、或甚至在14×10-6/℃至20×10-6/℃的范围内)、第一密度(如在1.4g/cm3至20g/cm3的范围内，在一些实施例中，在2.7g/cm3至3.6g/cm3、或甚至在2.2g/cm3至4.5g/cm3的范围内)、第一应力-应变特性、以及第一横截面积，其中第二架空输电导线耐张子段具有第二热膨胀系数(如在0至25×10-6/℃的范围内；在一些实施例中，在8×10-6/℃至20×10-6/℃、或甚至在14×10-6/℃至20×10-6/℃的范围内)、第二密度(如在1.4g/cm3至20g/cm3的范围内，在一些实施例中，在2.7g/cm3至3.6g/cm3的范围内、或甚至在2.2g/cm3至4.5g/cm3的范围内)、第二应力-应变特性、以及第二横截面积，其中(a)第一及第二热膨胀系数、(b)第一及第二密度、(c)第一及第二应力-应变特性、或者(d)横截面积中的至少一个，在20℃至75℃的范围内的温度下(在一些实施例中，在25℃至75℃、20℃至100℃、25℃至100℃、20℃至125℃、25℃至125℃、20℃至150℃、25℃至150℃、20℃至175℃、25℃至175℃、20℃至200℃、25℃至200℃、20℃至225℃、25℃至225℃、20℃至240℃、25℃至240℃、0℃至75℃、0℃至100℃、0℃至200℃、0℃至300℃、-40℃至100℃、-40℃至200℃、或甚至在-40℃至300℃的范围内)下是不同的，使得至少在整个20℃至75℃温度范围(在一些实施例中，在25℃至100℃、25℃至100℃、25℃至125℃、25℃至150℃、25℃至175℃、25℃至200℃、25℃至210℃、25℃至220℃、25℃至230℃、25℃至240℃、25℃至250℃、25℃至275℃、25℃至300℃的范围内)，当通过架空输电导线耐张段的电流增加时，其中与在整个导线耐张段仅由第二架空输电导线耐张子段的导线构成时相同条件下的第二架空输电耐张子段的张力相比，第二架空输电导线子段的张力更高(在一些实施例中，至少1％、2％、3％、4％、5％、6％、7％、8％、9％、10％、或甚至至少15％)。
在一些实施例中，架空输电导线耐张段的长度为至少100米(在一些实施例中，为至少200、300、400、500、600、700、800、900、1000、1200、1500、1800、2100、2400、2700、3,000、5,000、10,000、15,000、20,000、25,000、或甚至为至少约30,000米)。在一些实施例中，具有至少一座(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、15、20、25、50、75、或甚至至少100座)设置在第一及第二终端塔之间的悬挂塔。
由铝基质复合线芯构成的架空输电导线(例如)通常期望用于输电线，这是因为它们与(例如)由铁芯导线构成的架空输电导线相比提供了更多的安流量，并且在与铁芯导线具有相同横截面积的前提下降低了弛度。因此，由铝基质复合线芯构成的架空输电导线可用于在输电线和/或在更高温度进行工作的情况下增加净空，并且从而承载更多的电流。然而，因为由铝基质复合线芯构成的架空输电导线通常比由钢芯构成的架空输电导线更昂贵，因此可期望把铝基质复合材料组成的架空输电导线仅用于需要较少弛度以维持期望或所需净空的耐张段部分。
附图说明
图1为根据本发明的架空输电线的示例性长杆档跨越。
图2和图3为示出了为架空输电线选择正确导线构造的示例性方法的流程图。
图4为根据本发明的示例性架空输电线，图中示出了公式1中所述的变量。
具体实施方式
图1为根据本发明的架空输电线的示例性长杆档跨越，图中示出了具有不同的导线20、22以及24的跨越河流30的架空输电线10。架空输电线由两座终端塔12和18、两座悬挂塔14和16、把导线连接至悬挂塔和导线的三个杆档的两个绝缘子串26和28。导线20和24的杆档为同一导线类型，并且导线22的杆档是与导线20和24不同的导线类型。导线22的杆档称为跨越杆档或极限杆档。导线20和24的杆档称为非极限杆档。
两座终端塔之间的距离称为耐张段。两座相邻铁塔(悬挂塔或终端塔)之间的距离称为杆档。耐张子段为仅包括一种导线类型的输电线耐张段的某些部分。该耐张子段可能涵盖两个相邻塔间的多于或少于一个杆档，并且两个不同的耐张子段可在杆档内或塔处相遇。导线构造定义了输电线耐张段中的多个耐张子段(如，由每一种导线类型构成的输电线耐张段的数量)。例如，构成输电线的一部分的两个耐张子段可在杆档内或塔的附连点处相遇。
许多附件为本领域中已知的并且用于方便连接导线段以及将导线附接到塔。例如，接线端(也称为“终端”)和接头(也称为“中杆档接合”或满张力接合/接头)可从(例如)Alcoa ConductorAccessories(ACA)(Spartanburg，SC)以及Preformed LineProducts(PLP)(Cleveland，OH)商购获得。虽然导线的具体构造将取决于整个耐张段的所需特性，但通常终端附件将导线连接至塔。
终端塔(结构)允许导线一般无纵向移动。在终端结构之间，悬挂结构在垂直方向上支承导线。通过绝缘子串(通常为串在一起的绝缘陶瓷盘)将导线连接至悬挂塔。将绝缘子串的一端附接到悬挂塔同时将绝缘子串的另一端附接到导线。后者的附连称为导线附连点。当导线内发生张力变化时，围绕悬挂塔连接位点枢转的绝缘子串将牵拉导线并且纵向移动导线附连点以平衡续发力。这种移动称为绝缘子摆动。悬挂塔上杆档之间的导线张力的变化通常由绝缘子摆动进行均衡。绝缘子从低张力杆档摆向高张力杆档以均衡杆档间的张力。这引起高张力杆档内的张力下降，从而增加了该杆档内的弛度。
在将相同的导线安装在悬挂塔两侧的相等长度的杆档上的常规设计中，两根导线的张力变化将是相同的并且导线的附连点将不会移动。如果一个杆档长于另一个，那么短杆档的张力将下降较快。然后导线的附连点将朝较长杆档移动。
通常将单一类型的导线用于整个耐张段(从一个终端到另一个终端)。如果耐张段为长杆档跨越，那么该跨越的杆档为典型的极限杆档。即，当导线升温后，跨越杆档将首先达到最大的允许弛度。有时期望对于这些长杆档跨越使用不同尺寸、构造和/或材料的导线。例如，可期望利用由高性能材料(例如，下文中进一步讨论的增强型铝基质复合导线(“ACCR”))制成的较小导线替换现有的长杆档跨越。虽然替代导线可小于现有的导线，但它与现有导线相比可通过在更高的温度下工作从而能够传输更多的能量。通过利用这一种类型的导线替换从终端至终端的整个耐张段可以实现这种改善的性能。
已令人吃惊地发现，通过从例如图1所示的极限杆档上使用的导线中选择在非极限杆档上的不同类型的导线，可以得到比仅用一种类型的导线甚至更好的性能。对于图1所示的根据本发明的示例性架空输电线，由低成本材料组成的较低温度、较大以及较重的导体可用在非极限杆档上，而由高性能、相对更高成本的材料组成的较小、重量轻的导线可用在极限杆档上。当新的和现有的导线的组合的总机械载荷未超过结构的设计负载并且保持所有杆档上的所需或期望的净空时，这种类型的导线构造在更新改造中应该是理想的。
例如，因为成本(即也可使用不太昂贵的导线，而不是在整个耐张段使用高性能材料)和性能(即可选择导线的组合以产生比使用单一类型的导线可获得的性能更高的性能)，可期望在架空输电线上使用不同类型的导线。所需性能可采取(例如)比使用单一导线类型的常规设计增加的净空、比使用单一类型的导线的常规设计增加的载流量、或者比使用单一导线类型的常规设计降低的结构或导线机械载荷的形式。这些所需性能属性的组合也可以实现。
可能有利的是选择不同的导线用于特定的输电线或它们的一部分(如河流跨越、公路跨越或者某些其它地形特征的跨越)。图2为示出了用于选择导线和将在所选架空输电线使用中产生最小弛度的安装张力的示例性方法100的流程图。在步骤102中，从导线的数据库中选择导线以辨识将满足安流量需要的导线(步骤104)。记录在所需安流量下所选导线的最高工作温度。如果导线不满足架空输电线必需的安流量，那么从数据库中选择另一根导线。如果导线确实满足安流量，那么将该导线保存在备选导线的列表中，并且记录该导线的最小安流量工作温度(步骤106)。在步骤107中，检查导线列表并且如果需要更多的导线，再次重复进行步骤102至106。如果没有附加的导线需要进行评价，那么在步骤108中，从备选导线的列表中选择至少一对导线，并且选择低安装张力(步骤110)，例如，较弱导线的抗断强度的8％。
可生成给定安装张力的耐张段的模型，并且计算每一个杆档的导线的无应力长度。为简单起见，可假定利用相同的张力安装不同类型的导线并且相关的悬挂绝缘子串为初始竖直的。导线的偏移卡箍(即非竖直的绝缘子串)可为需要的，并且可被并入该模型。然后，对合格的工程操作(如极冷、冰和风负载)需要的多种条件下的导线的机械特性(包括张力)进行建模(步骤112)。在步骤114中评价得自该模型的机械载荷。如果发现机械载荷在安装张力的第一次重复时不合格，那么重复步骤108，并且选择不同组的导线。如果发现机械载荷是合格的，那么通过小增量(如约10N)增加安装张力(步骤116)，并且对导线的机械特性进行建模(步骤112)，以重新检查不希望的机械载荷。如果在步骤114中，机械载荷为不合格，并且这不是所安装的张力的第一次重复(步骤118)，那么从步骤116返回(步骤120)至先前的所安装的张力。使用最大允许张力建模的结果可用于评价每一个杆档的弛度，并确定是否已经满足设计弛度的要求(步骤122)。如果弛度为合格，那么可将导线的组合和张力保存作为备选(步骤124)。如果弛度为不合格，那么可放弃导线的组合，并且重复步骤108以选择不同组的导线。
如果需要，可利用不同组的导线重复多次步骤108，直至多种组合(在某些情况下为所有的组合)已被评价。在多种组合已被评价后，用户可查看在步骤124保存的所有备选组合并且确定哪种组合对于应用具有最有用的(包括最理想的或最好的)特性，例如在长杆档跨越中具有最小弛度的组合。
可以修改方法100以辨识满足多种设计目的(如产生最大的电流或最低成本)的导线组合。例如，图3示出了用于确定将产生最大安流量的导线组合的示例性方法的流程图。该方法类似于图2中的方法，不同的是添加了附加的重复以辨识备选导线的最大允许运行的导线温度。参见图3，示出了用于选择导线和将在所选架空输电线使用中产生最大安流量的安装张力的示例性方法200。在步骤202中，从导线的数据库中选择导线以辨识将满足最小安流量需要的导线(步骤204)。记录在所需最小安流量下所选导线的工作温度。如果导线不满足架空输电线必需的安流量，那么从数据库中选择另一根导线。如果导线确实满足最小安流量，那么将该导线保存在备选导线的列表中，并且记录该导线的最小安流量工作温度(步骤206)。在步骤207中，检查导线列表并且如果需要更多的导线，再次重复步骤202至206。如果没有附加的导线需要进行评价，那么在步骤208中，从备选导线的列表中选择至少一对导线，并且选择低安装张力(步骤210)，例如，较弱导线的抗断强度的8％。
可生成给定安装张力的耐张段的模型，并且计算每一个杆档的导线的无应力长度。为简单起见，可假定利用相同的张力安装不同类型的导线并且相关的悬挂绝缘子串为初始竖直的。导线的偏移卡箍(即非竖直的绝缘子串)可为需要的，并且可为适应的。然后，对合格的工程操作(如极冷、冰和风负载)需要的多种条件下的导线的机械特性(包括张力)进行建模(步骤212)。在步骤214中计算得自该模型的机械载荷。如果发现机械载荷在安装张力的第一次重复时不合格，那么重复步骤108，并且选择不同组的导线。如果发现机械载荷是合格的，那么通过小增量增加安装张力(步骤216)，并且对导线的机械特性进行建模(步骤212)，以重新检查不希望的负载。如果在步骤214中，机械载荷为不合格，并且这不是所安装的张力的第一次重复(步骤218)，那么从步骤216返回(步骤220)至先前的所安装的张力。使用最大允许张力建模的结果可用于评价每一个杆档的弛度，以及确定是否已经满足设计弛度的要求(步骤222)。如果弛度为不合格并且这是评价的弛度的第一次重复(步骤226)，那么可放弃导线的组合，并且重复步骤208以选择不同组的导线。如果弛度为合格，那么计算新的工作温度用于电流的小增量(如，约5安培)(步骤224)。给定这些新的工作温度，重新评价弛度。重复递增电流和重新评价弛度的方法直至弛度不再为合格。可将导线的最终组合以及具有合格弛度的电流(步骤228)保存为备选(步骤230)。
如果需要，可利用不同组的导线重复多次步骤208，直至多种组合(在某些情况下为所有的组合)已被评价。在多种组合已被评价后，用户可查看在步骤230中保存的所有备选组合并且确定哪种组合对于应用具有最有用的(包括最理想的或最好的)特性，例如在长杆档跨越中具有最大安流量的组合。
可以进入决策过程以辨识会形成有益组合的可能导线对的不同输入包括：保存限定导线数据和导线运行参数的导线特性数据库(具体地讲，该导线数据库包括下文的表1中提及的每一个待评价导线的示例性数据)、耐张段的杆档长度、现有的和/或计划的塔和绝缘子的附连点的高度、现有的和/或计划的结构的悬挂绝缘子串的长度、净空要求(通常由可应用的电气规范提供)、用于安流量计算的天气条件(如下文表2中给定数据的类型)；这些天气条件用于确定在给定工作温度下导线的载流量，或者作为另外一种选择确定给定电流负载的工作温度。
表1
  横截面积
  外径
  单位重量
  极限张力
  最终弹性模量
  热膨胀系数
  25℃时的阻抗
  75℃时的阻抗
  辐射系数
  太阳吸收系数
  外股线的热容量
  线芯的热容量
表2
  纬度
  大气环境
  太阳时
  线路方位
  空气温度
  风速
  相对导线的风向
  导线仰角
  稳态电流
恶劣天气负载为输电线设计者使用的条件，以代表输电线有可能经历的最坏天气。这种天气条件通常包括最高的风速、最冷的温度和最重的冰负载。冷空气温度、冰和风的组合通常也被考虑。允许的导线负载(通常由结构或电气规范、工程操作或公共输电设施规定)可依据绝对导线张力(如12,000lbs(53,376N))或(例如)依据导线的额定抗断强度的百分比(如额定抗断强度的40％)。允许的塔负载通常是基于现有的和/或建议的塔的结构能力加以规定。允许的绝缘子摆动通常是基于输电线电压、塔的设计和绝缘子串的尺寸加以规定。
为了确定弛度、张力以及绝缘子摆动是否合格，可对架空输电线进行建模，从而确定弛度、张力以及绝缘子摆动。参见图4，示出了根据本发明的示例性的架空输电线40，其通过三个杆档的不同相邻导线48a(左杆档)、49(中央杆档)、48b(右杆档)跨越河流50，同时还示出了架空输电线的不同变量。
下面的公式1为图4中示出的三杆档构造的数学矩阵的实例，其中导线48a和48b是相同的，而导线49与导线48a和48b是不同的。
D 1 + D 2 - S 2 - L ins ( θ 1 - θ 2 ) D b 1 + D b 2 - S 1 + L ins θ 1 D a 1 + D a 2 - S 3 - L ins θ 2 W s ( D a 2 2 - D a 1 2 ) / ( 2 T h ) + H 3 - H 4 W s ( D b 2 2 - D b 1 2 ) / ( 2 T h ) + H 1 - H 2 W c ( D 2 2 - D 1 2 ) / ( 2 T h ) + H 2 - H 3 D b 1 + D b 2 + ( D b 1 3 + D b 2 3 ) W s 2 / ( 6 T h 2 ) - L 1 ( 1 + T h / E s + α s Δ Ts ) D 1 + D 2 + ( D 1 3 + D 2 3 ) W c 2 / ( 6 T h 2 ) - L 2 ( 1 + T h / E c + α c Δ Tc ) D a 1 + D a 2 + ( D a 1 3 + D a 2 3 ) W s 2 / ( 6 T h 2 ) - L 3 ( 1 + T h / E s + α s Δ Ts ) = 0 0 0 0 0 0 0 0 0 公式1
其中：Lins为绝缘子串的长度，Th为张力的水平分量，Ws为导线48a/b的重量(以质量/单位长度表示)，Wc导线49的重量(以质量/单位长度表示)，αs导线48a/b的热膨胀系数，αc为导线49的热膨胀系数，Es为导线48a/b的弹性模量，Ec为导线49的弹性模量，ΔTs为无应力状态下的导线48a/b内的温度变化，ΔTc为无应力状态下的导线49内的温度变化，L1为杆档45上的导线的无应力长度，L2为杆档46上的导线的无应力长度，L3为杆档47上的导线的无应力长度，θ1为绝缘子在第二塔上从法线(即，与水平垂直)顺时针移动的角度，并且θ2为绝缘子在第三塔上从法线(即，与水平垂直)顺时针移动的角度。
公式1表示用于确定例如导线张力和绝缘子摆动以用于图4所示的示例性三杆档跨越的工作温度变化的参数的示例性方法。给定公式1的结果，可确定在工作温度变化之后出现的每一个杆档的弛度。利用这些计算以确定用于具体应用的导线对的适用性。另外，导线构造的设计者通常对于架空输电线有望经历的最极端的天气进行类似的计算。如上所述，通常这种天气条件包括最高的风速、最冷的温度和最重的冰负载。冷空气温度、冰和风的组合通常也被考虑。例如，可通过修改公式1使得导线的工作温度为给定的空气温度，以及使用由于风和冰负载“所得的重量”代替导线重量进行这些计算。所得的重量的计算可见于Southwire公司(Carrollton，GA)1994年版的OverheadConductor Manual(《架空导线手册》)中。
公式1的前三行表示的事实为附连点之间的水平距离等于初始杆档长度分别减去左杆档、中央杆档以及右杆档的绝缘子摆动的影响。公式1的第四至第六行分别为左杆档、中央杆档以及右杆档的简化悬索公式，但在某些情况下使用更精确的悬索公式可能是理想的。公式1的第七至第九行表示的事实为导线的长度一定为无应力长度分别加上左杆档、中央杆档以及右杆档由于机械和热应变引起的伸长。
参见表3(下文)，相对图4对公式1的变量进行了描述和引用。
表3
  图4标号   公式1中的对应变量   说明
  41   H1   第一塔上的导线附连点的高度
  42   H2   第二塔上的导线附连点的高度
  43   H3   第三塔上的导线附连点的高度
  44   H4   第四塔上的导线附连点的高度
  45   S1   杆档的长度
  46   S2   杆档的长度
  47   S3   杆档的长度
  51a   Da1   第一塔到导线上的低点的水平距离
  51b   Da2   导线上的低点到第一塔的水平距离
  52   D1   第二塔到导线上的低点的水平距离
  53   D2   导线上的低点到第三塔的水平距离
  54a   Db1   第三塔到导线上的低点的水平距离
  54b   Da2   导线上的低点到第四塔的水平距离
可通过本领域内已知的若干方法对公式1进行求解，其中包括熟知的Newton-Raphson迭代求解技术(Numerical Recipes in Fortran(公 式编译语言中的数字方法)第2版，Press，W.H.，Saul，A.T.，Vetterling，W.T.，Flannery，B.P.，1992年，Cambridge University Press(坎布里奇大学出版社)(New York，NY))。公式1为导体的热机特性假定了简单的线性模型。为简单起见选择线性特性。然而，通过类似的方法使用的导线特性的更复杂模型、非线性模型也可被利用，并且可期望(例如)用于诸如ACCR之类的高温导线。另外，公式1进行了进一步的简化假设，例如每根导线的张力的水平分量是相同的。本领域内的技术人员将认识到由公式1表示的公式化可易于扩展到任何的多种杆档和/或导线类型。另外，本领域内的技术人员将认识到，可以使用替代的公式化方法(例如有限元法)表示相同导线构造的特性，并且可得到类似的解。
可通过本领域已知的技术确定导线的应力-应变特性(如可利用简单的线性模量或用于多种类型的输电线设计软件(如以商品名“SAG10”得自ACA Conductor Accessories(Spartanburg，SC)、以商品名“PLSCADD”得自Powerline Systems(Madison，WI)的软件)中的更复杂的且熟知的多项式应力-应变曲线来表示)。
如前所述，设计输电线的耐张段以始终保持所需或需要的净空。为了在所有的天气和电负载下确保足够的净空，将导线的弛度特性并入架空输电线的设计中。使用弛度张力的计算预测变化条件下导线的弛度特性。通常使用不同的负载条件和线路特性根据数字完成这些弛度张力的计算。一个重要的负载条件为不同工作温度下导线的弛度和张力。当较多电流通过导线传输时，由于“I2R”电阻损耗使导线温度增加并且由于材料的热膨胀使导线伸长。当导线伸长时，该杆档内的张力减少而导线的弛度增加。下面的公式2表示弛度的通用、简化公式。
Figure A20078004879000201
公式2
其中：w为导线的重量/单位长度，S为杆档长度，以及Th为张力的水平分量。利用从公式1获得的结果对公式2进行求解以得到弛度。
在一些示例性实施例中，在本发明的实践中利用的架空输电耐张子段中的每一个的长度为至少约100米，但可设想其它的长度。在一些实施例中，架空输电耐张子段中的每一个的长度为至少约200、300、400、500、600、700、800、900、1000、2000、3000、4000、5000、6000、7000、8000、9000、10,000、15,000、20,000、或甚至为至少约25,000米。
用于架空输电耐张子段的示例性架空输电导线包括具有线芯的架空输电电缆，其中线芯至少包括复合材料(如铝基质复合材料和聚合物型复合材料)线材、殷钢线、钢线、聚合物型(如芳族聚酰胺类和聚对亚苯基-2，6-苯并二噁唑)材料(如聚合物型线材)、陶瓷、硼、石墨、碳、钛(如线材)、钨(如线材)和/或形状记忆合金(如线材)以及它们的组合中的一种。通常，将铝线、铜线、铝合金线和/或铜合金线围绕线芯绞合。一种示例性的复合线芯架空输电电缆包括铝基质复合芯，并且铝线、铜线、铝合金线和/或铜合金线围绕线芯绞合。具有铝基质复合线芯的导线有时称为强化的复合线芯铝导线(“ACCR”)。
在一些实施例中，本发明中利用的复合线芯至少包括(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21、22、24、25、26、27、28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43、44、45、46、47、48、49、或甚至至少50)连续的、伸长的复合材料(如线材)或殷钢(如线材)中的一种。在一些实施例中，本发明中利用的复合线芯具有横截面积，其中所述线芯包括的至少5％(在一些实施例中，10％、15％、20％、25％、30％、35％、40％、45％、50％、55％、60％、65％、70％、75％、80％、85％、90％、95％、或甚至100％)的线芯横截面积为复合材料(如线材)或殷钢(如线材)。在一些实施例中，本发明中利用的线芯(至少包括复合材料或包括芯的殷钢中的一种)还包括钢线、聚合物型(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基-2，6-苯并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合。
在一些实施例中，第一和/或第二(或其它的、附加的)顺序架空输电导线耐张子段不含复合材料，并且具有包括钢线、聚合物型(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基-2，6-苯并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合的线芯。在一些实施例中，这种第一和/或第二(或其它的、附加的)顺序架空输电导线耐张子段的线芯至少包括一种(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21、22、24、25、26、27、28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43、44、45、46、47、48、49、或甚至至少50种)钢线、聚合物(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基-2，6-苯并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合。在一些实施例中，这种第二顺序架空输电导线耐张子段的线芯具有横截面积，其中至少5％(在一些实施例中，10％、15％、20％、25％、30％、35％、40％、45％、50％、55％、60％、65％、70％、75％、80％、85％、90％、95％或甚至100％)的线芯横截面积为钢线、聚合物(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基-2，6-苯并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合。
在一些实施例中，根据本发明的终端至终端架空输电导线包括至少一个附加的(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、20、30、40、50、60、70、80、90、100或甚至更多个)架空输电导线耐张子段。在一些实施例中，附加的架空输电导线耐张子段可独立地为复合线芯，该复合线芯至少包括一种(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21、22、24、25、26、27、28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43、44、45、46、47、48、49、或甚至至少50种)复合线材。在一些实施例中，附加的架空输电导线耐张子段可独立地为复合线芯(具有至少5％(在一些实施例中，10％、15％、20％、25％、30％、35％、40％、45％、50％、55％、60％、65％、70％、75％、80％、85％、90％、95％、或甚至100％)的线芯横截面积为复合材料(如线材))，或为不含复合材料而包括钢线、聚合物(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基苯-2，6-并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合的线芯。在一些实施例中，附加的架空输电导线耐张子段的线芯(线芯中包括复合材料)还包括钢线、聚合物型(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基苯-2，6-并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合。在一些实施例中，附加的架空输电导线子段的线芯(s)在线芯内不含复合材料，而至少包括(在一些实施例中，至少2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21、22、24、25、26、27、28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43、44、45、46、47、48、49、或甚至至少50种)钢线、聚合物(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基苯-2，6-并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合中的一种。在一些实施例中，附加耐张子段的线芯的横截面积的至少5％(在一些实施例中，10％、15％、20％、25％、30％、35％、40％、45％、50％、55％、60％、65％、70％、75％、80％、85％、90％、95％、或甚至100％)为钢线、聚合物(如芳族聚酰胺和聚(对亚苯基-2，6-苯并二噁唑))纤维、陶瓷纤维、硼纤维、石墨纤维、碳纤维、钛线材、钨线材、形状记忆合金线以及它们的组合。
本发明中利用的针对耐张子段的示例性的架空输电导线包括：钢芯铝导线(ACSR)、耐热钢芯铝合金导线(TACSR)、耐超热钢芯铝合金导线(ZTACSR)、耐超热殷钢芯铝合金导线(ZTACIR)、耐热铝合金导线(ZTAL)、耐超热钢芯铝合金导线(ZTACSR)、耐极热钢芯铝合金导线(XTACSR)、耐极热殷钢芯铝合金导线(XTACIR)、间隙型耐超热钢芯铝合金导线(GZTACSR)、高强度耐热钢芯铝合金导线(KTACSR)、全铝导线(AAC)、全铝合金导线(AAAC)、复合材料芯铝导线(ACCC)、以及钢芯铝导线(ACSS)。
用于围绕线芯绞合以形成在本发明的实践中利用的导线的线材是本领域已知的。铝线可以商品名“1350-H19 ALUMINUM”和“1350-H0ALUMINUM”从Nexans(Weyburn，Canada)或Southwire公司(Carrollton，GA)商购获得。通常，在整个至少约20℃至约500℃范围内的温度下铝线的热膨胀系数的范围为约20×10-6/℃至约25×10-6/℃。在一些实施例中，铝线(如“1350-H19 ALUMINUM”)的张力抗断强度为至少138MPa(20ksi)、158MPa(23ksi)、172MPa(25ksi)、186MPa(27ksi)或甚至为至少200MPa(29ksi)。在一些实施例中，铝线(如“1350-H0ALUMINUM”)的张力抗断强度大于41MPa(6ksi)至不超过97MPa(14ksi)、或甚至不超过83MPa(12ksi)。铝合金线可(例如)以商品名“ZTAL”从Sumitomo Electric Industries(Osaka，Japan)或以商品名“6201”从Southwire公司(Carrollton，GA)商购获得。在一些实施例中，至少在整个约20℃至约500℃温度范围下铝合金线的热膨胀系数的范围为约20×10-6/℃至约25×10-6/℃。铜线可(例如)从Southwire公司(Carrollton，GA)商购获得。通常，至少在整个约20℃至约800℃温度范围下铜线的热膨胀系数的范围为约12×10-6/℃至约18×10-6/℃。铜合金(如从(例如)Southwire公司(Carrollton，GA)商购获得的例如Cu-Si-X、Cu-Al-X、Cu-Sn-X、Cu-Cd之类的青铜；其中X＝Fe、Mn、Zn、Sn、和/或Si；以商品名“GLIDCOP”得自(例如)OMG Americas Corporation(Research Triangle Park，NC)的氧化物弥散强化铜)线材。在一些实施例中，至少在整个约20℃至约800℃温度范围下铜合金线的热膨胀系数的范围为约10×10-6/℃至约25×10-6/℃。线材可为任何种类的形状(如圆形、椭圆形和梯形)。
可通过本领域中已知的技术制造用于架空输电耐张子段的合适的架空输电导线，其具有包括铝基质复合线材的线芯。用于ACCR架空输电导线的线芯的合适的连续(即与平均纤维直径相比具有相对无限的长度)陶瓷纤维的实例包括玻璃、碳化硅纤维和陶瓷氧化物纤维。通常，陶瓷纤维为晶体陶瓷(即，显示具有可辨别的X-射线粉末衍射图形)和/或晶体陶瓷和玻璃的混合物(即，纤维可能包含晶体陶瓷和玻璃两相)，但也可能都为玻璃。在一些实施例中，纤维是至少50(在一些实施例中，为至少55、60、65、70、75、80、85、90、95、96、97、98、99、或甚至100)重量％的晶体。适用的晶体陶瓷氧化物纤维的实例包括耐火纤维，诸如氧化铝纤维、硅铝酸盐纤维、硼铝酸盐纤维、铝硼硅酸盐纤维、氧化锆-二氧化硅纤维以及它们的组合。
在一些ACCR架空输电导线的线芯的实施例中，期望纤维包含至少40(在一些实施例中，为至少50、60、65、70、75、80、85、90、95、96、97、98、99、或甚至100)体积％的Al2O3(基于纤维的总体积)。在一些实施例中，期望纤维包含40至70(在一些实施例中，在55至70、或甚至55至65范围内)体积％的Al2O3(基于纤维的总体积)。
此外，示例性的玻璃纤维可得自(例如)Corning Glass(Corning，NY)。通常，连续玻璃纤维的平均纤维直径在约3微米至约19微米的范围内。在一些实施例中，玻璃纤维的平均抗拉强度为至少3GPa、4GPa、或甚至至少5GPa。在一些实施例中，玻璃纤维的弹性模量在约60GPa至95GPa的范围内、或在约60GPa至约90GPa的范围内。
氧化铝纤维在(例如)美国专利No.4,954,462(Wood等人)和5,185,299(伍德等人)中有所描述。在一些实施例中，氧化铝纤维是多晶α-氧化铝纤维，并且包含(基于理论氧化物)大于99重量％的Al2O3和0.2-0.5重量％的SiO2(基于氧化铝纤维的总重量)。在另一方面，一些期望的多晶α-氧化铝纤维包含平均粒度小于1微米(或甚至在一些实施例中小于0.5微米)的α-氧化铝。在另一方面，在一些实施例中，多晶α-氧化铝纤维具有至少1.6GPa(在一些实施例中，为至少2.1GPa、或甚至至少2.8GPa)的平均抗拉强度，这是根据美国专利No.6.460,597(McCullough等人)中所述的抗拉强度测试而测得的。示例性α-氧化铝纤维由3M公司(St.Paul，MN)以商品名“NEXTEL 610”销售。
硅铝酸盐纤维描述于(例如)美国专利No.4,047,965(Karst等人)中。示例性硅铝酸盐纤维由3M公司以商品名“NEXTEL 440”、“NEXTEL 550”和“NEXTEL 720”销售。
硼铝酸盐纤维和铝硼硅酸盐纤维描述于(例如)美国专利No.3,795,524(Sowman)中。示例性铝硼硅酸盐纤维由3M公司以商品名“NEXTEL 312”销售。
氧化锆-二氧化硅纤维描述于(例如)美国专利No.3,709,706(Sowman)中。
通常，连续陶瓷纤维具有至少约5微米的平均纤维直径，更常见的是，在约5微米至约20微米的范围内；并且在一些实施例中，在约5微米至约15微米的范围内。
通常，陶瓷纤维是成束的。纤维束在纤维领域中是已知的，并且通常包括多根(单根)大体上非扭曲的纤维(通常至少100根纤维，更常见的是至少400根纤维)。在一些实施例中，纤维束包括每束至少780根单纤维，并且在一些情况下，每束至少2600根单纤维，或每束至少5200根单纤维。多种陶瓷纤维束有多种长度可用，包括300米、500米、750米、1000米、1500米、以及更长。纤维的横截面形状可以是圆形、椭圆形或狗骨形。
示例性硼纤维可从(例如)Textron Specialty Fibers，Inc.(Lowell，MA)商购获得。通常，此类纤维的长度为大约至少50米，并且可能甚至为大约上千米或更长。通常，连续硼纤维的平均纤维直径在约80微米至约200微米的范围内。更常见的是，平均纤维直径不大于150微米，最常见的是在95微米至145微米的范围内。在一些实施例中，硼纤维的平均抗拉强度为至少3GPa、或甚至至少3.5GPa。在一些实施例中，硼纤维的弹性模量在约350GPa至约450GPa的范围内、或甚至在约350GPa至约400GPa的范围内。
此外，示例性碳化硅纤维由(例如)COI Ceramics(San Diego，CA)以商品名为“NICALON”的每束有500根纤维的纤维束销售，由UbeIndustries(Japan)以商品名“TYRANNO”销售，以及由Dow Corning(Midland，MI)以商品名“SYLRAMIC”销售。
示例性碳化硅单丝纤维由(例如)Specialty Materials，Inc.，Lowell，MA以商品名“SCS-9”、“SCS-6”和“Ultra-SCS”销售。
用作基质的示例性铝金属为高纯度(例如，大于99.95％)的铝元素或者为纯铝与其它元素(例如铜)的合金。通常，选择铝基质材料使得基质材料与纤维不发生显著的化学反应(即，相对于纤维材料呈化学惰性)，例如，消除在纤维外部提供保护性涂层的必要。
在一些实施例中，铝基质包含至少98重量％的铝、至少99重量％的铝、大于99.9重量％的铝、或甚至大于99.95重量％的铝。铝与铜的示例性铝合金包含至少98重量％的铝和最多2重量％的铜。在一些实施例中，可用的铝合金为1000、2000、3000、4000、5000、6000、7000和/或8000系列铝合金(铝业协会命名)。虽然制备更高抗拉强度线材倾向于需要高纯度铝，但是低纯度形式的金属也是可用的。
合适的铝可(例如)以商品名“SUPER PURE ALUMINUM；99.99％Al”得自Alcoa(Pittsburgh，PA)。铝合金(例如，Al-2重量％Cu(0.03重量％的杂质))可得自(例如)Belmont Metals(New York，NY)。
复合材料线芯和线材通常包括至少15体积％(在一些实施例中，为至少20、25、30、35、40、45、或甚至50体积％)的纤维(基于纤维和铝基质材料的总组合体积)。更常见的是，复合材料线芯和线材包含40至75(在一些实施例中，为45至70)体积％范围内的纤维(基于纤维和铝基质材料的总组合体积)。
通常，线芯的平均直径在约3毫米至约40毫米的范围内。在一些实施例中，期望线芯的平均直径为至少10毫米、至少15毫米、20毫米、或甚至达到约25毫米(如10毫米至30毫米)。通常，复合线材的平均直径在约1毫米至12毫米、1毫米至10毫米、1毫米至8毫米、或甚至在1毫米至4毫米的范围内。在一些实施例中，期望复合线材的平均直径为至少1毫米、至少1.5毫米、2毫米、3毫米、4毫米、5毫米、6毫米、7毫米、8毫米、9毫米、10毫米、11毫米、或甚至至少12毫米。
制备铝复合线材的技术在本领域中是已知的。例如，连续金属基质复合线材可采用连续金属基质渗滤方法制备。一种适用的方法在(例如)美国专利No.6,485,796(Carpenter等人)中有所描述。连续纤维增强金属基质复合材料的其它加工方法在(例如)ASM Handbook Vol.21，Composites，pp.584-588(ASM International，Metals Park，OH)，published in 2001(2001年出版的《美国金属学会手册》第21卷第584-588页“复合材料”(俄亥俄州金属园区美国材料信息学会))中有所论述。
具有包含钢线的线芯的架空输电导线可从Southwire(Carrollton，GA)商购获得。通常，线芯的钢线为高强度钢介质(标称的抗拉强度的范围为1172MPa(170ksi)至1931MPa(280ksi)，并且通常进行涂布以赋予良好的耐腐蚀性。通用的涂层材料包括锌(也称为镀锌)或具有5％铝-稀土的锌合金。附加类型的涂层为铝或铝镀层，例如，镀铝钢(如“ALUMOWELD”，可得自Alumoweld(Duncan，SC))，如线材AWG#4(具有0.2043英寸(5.18毫米)的标称直径、115ksi(109kg/mm2)的极限抗拉强度、93.63lbs/1000ft(139.3kg/km)的重量以及在68F下为1.222Ω/1000ft(在20℃时为4.009Ω/km)的阻抗)、线材AWG#8(具有0.1285英寸(3.264毫米)的标称直径、195ksi(137kg/mm2)的极限抗拉强度、37.03lbs/1000ft(55.11kg/km)的重量以及在68F时为3.089Ω/1000ff(在20℃时为10.13Ω/km)的阻抗)。
聚合物型线芯的导线(例如复合纤维玻璃/碳纤维线芯)可以商品名“ACCC/TW DRAKE”得自(例如)Composite Technology Corporation(Irvine，CA)。利用碳纤维强化的聚合物型复合材料可得自(例如)TokyoRope(Japan)。利用碳化硅纤维强化的铝线可得自(例如)Nippon Carbon(Japan)。利用石墨纤维强化的铝线可得自(例如)Yazaki Corp.(Japan)。
在一些实施例中，架空输电导线耐张子段的热膨胀系数在0至25×10-6/℃的范围内(在一些实施例中，在8×10-6/℃至20×10-6/℃、或甚至在14×10-6/℃至20×10-6/℃的范围内)。在一些实施例中，输电导线耐张子段的密度在1.4g/cm3至20g/cm3的范围内(在一些实施例中，在16g/cm3至19g/cm3、2.7g/cm3至3.6g/cm3、或2.2g/cm3至4.5g/cm3的范围内)。
本发明中利用的导线通常为绞合的。绞合导线通常包括中心线材和围绕中心线材螺旋绞合的第一层线材。导线绞合是一种工艺方法，其中各股线材以螺旋结构组合，制备出成品导线(参见(如)美国专利No.5,171,942(Powers)和5,554,826(Gentry))。所得螺旋形绞合线绳的柔韧性远远高于可得自横截面积相等的实心棒的柔韧性。螺旋结构也是有利的，因为绞合的导线在处理、安装和使用过程中承受弯曲时，可维持其整体为圆形的横截面形状。螺旋绞合导线可包括少至7根单股线，更常见的构造包括50根股线或更多根股线。
在一些实施例中，并且通常，导线的横截面积在约100mm2至约1400mm2的范围内。
用于制备铝基质复合线材和导线的其它细节包括(例如)在以下文献中所讨论的那些：美国专利No.5,501,906(Deve)、6,180,232(McCullough等人)、6,245,425(McCullough等人)、6,336,495(McCullough等人)、6,544,645(McCullough等人)、6,447,927(McCullough等人)、6,460,597(McCullough等人)、6,329,056(Deve等人)、6,344,270(McCullough等人)、6,485,796(Carpenter等人)、6,559,385(Johnson等人)、6,796,365(McCullough等人)、6,723,451(McCullough等人)、6,692,842(McCullough等人)、6,913,838(McCullough等人)和美国专利No.7,093,416(Johnson等人)；和7,131,308(McCullough等人)，以及美国专利申请公开Nos.2004/0190733(Nayar等人)；2005/0181228(McCullough等人)；2006/0102377(Johnson等人)；2006/0102378(Johnson等人)；和2007/0209203(McCullough等人)；以及提交于2005年1月30日的美国专利申请序列No.60/755,690，这是由于它们在制备和使用金属基质复合线材和导线方面包括相同的教导内容。包含导线的铝基质复合材料还可以商品名“795 kcmil ACCR”得自(例如)3M公司。
在选择导线类型、用于导线的材料类型、制造耐张子段的方法、连接耐张子段的方法、架空输电线的类型方面的其它细节，以及其它相关的实例可见于2006年12月28日提交的美国专利申请Nos.11/617,461和11/617,480。
提供下述实例，以有助于理解本发明，并且不构成对本发明范围的限制。
实例
下面的实例对图4中所示的用于河流跨越的三导线构造进行了建模。对具有不同横截面积的两根导线进行建模：将ASCR Chukar型导线1780kcmil 84/19股线(可得自(例如)Southwire公司(Carrollton，GA)用于短杆档48a和48b；并且将ACSR Drake型导线795kcmil 26/7(可得自(例如)Southwire公司)用于中央杆档49。图4中示出的三杆档构造的下述参数描述于下面的表4中。
表4
  S1   400米
  S2   1000米
  S3   400米
  H1   20米
  H2   100米
  H3   100米
  H4   20米
  Lins   5米
对于Chukar型导线，使用了简化弹性电缆模型(无蠕变且无非线性系数)(利用下面表5中列出的参数)并且该模型是基于得自Powerline Systems，Inc.(Madison，WI)网站的数据。
表5
  横截面积   976mm2
  外径   40.7mm
  单位重量   30.28N/m
  极限张力   226,859N
  最终弹性模量   621.9MPa/100
  热膨胀系数   0.0020396/100deg
  25℃时的阻抗   0.03486Ω/km
  75℃时的阻抗   0.04089Ω/km
  辐射系数   0.5
  太阳吸收系数   0.5
  外股线热容量   2394Watt-s/m-℃
  线芯热容量   274.0Watt-s/m-℃
对于Drake型导线，使用了(利用下面表6中列出的参数的)简化弹性电缆模型(无蠕变且无系数)并且该模型是基于得自PowerlineSystems，Inc.网站的数据。
表6
  横截面积   468.6mm2
  外径   28.14mm
  单位重量   15.96N/m
  极限张力   140,119N
  最终弹性模量   696.4MPa/100
  热膨胀系数   0.0018819/100deg
  25℃时的阻抗   0.07245Ω/km
  75℃时的阻抗   0.08637Ω/km
  辐射系数   0.5
  太阳吸收系数   0.5
  外股线热容量   1064Watt-s/m-℃
  线芯热容量   244.0Watt-s/m-℃
表7给出了用于计算导线安流量的典型环境条件。利用表4-7中所述的参数，使用以商品名“PLS CADD”8.0版得自Powerline Systems，Inc.的软件“该年产生最大太阳热的日期”和该软件的IEEE 738-1993结构评估导线的工作温度。
表7
  纬度   30°
  大气环境   透光的
  太阳时   上午11点
  线路方位   90°
  空气温度   25℃
  风速   0.6096m/s
  相对导线的风向   90°
  导线仰角   无
  稳态电流   1044Amps
这种评估的结果表明Drake导线将在最高为90℃下工作，并且Chukar导线将具有54.6℃的最高温度。
使用计算的工作温度以及得自表4-6的数据，公式1被用于为图4中所示的三杆档构造的张力和绝缘子摆动进行求解。假定这两种导线均以25,000N的相等张力、15℃的空气温度以及绝缘子初始竖直的条件下进行安装，当导线达到它们的完全工作温度(90℃和54.6℃)时，公式1得到绝缘子从中央杆档摆动大约0.9°以及张力的导线水平分量为约24,100N。反之，如果已将重量较轻的Drake型ACSR导线用于图4中所示的整个跨越，那么使用PLS CADD软件的占主导的基于杆档的弛度-张力方法结构，当在90℃下工作时张力的水平分量将降至约23,300N。
公式1用于为Th求解。然后在公式2中使用该Th值为弛度求解。对于同时具有ASCR Drake型和ACSR Chuker型的三杆档构造，中央杆档(49)具有约83米的计算弛度。当在整个跨越上使用单一导线类型(例如仅使用Drake ACSR型导线)完成相同的计算时，中央杆档的计算弛度为86米。
令人吃惊的是，混合的导线跨越在中央杆档上具有约3米的较小弛度，这可有利于(例如)允许较大的船在该跨越下通过。
在不脱离本发明的范围和精神的前提下，本发明的多种修改和更改对本领域内的技术人员将变得显而易见，并且应当理解本发明不应不当地受限于本文所述的示例性实施例。

Claims (19)

1.一种用于提供安装的终端至终端的架空输电线的方法，所述安装的终端至终端的架空输电线包括：
第一和第二终端塔；
至少一座悬挂塔，位于所述第一和第二终端塔之间；以及
架空输电导线耐张段，具有至少100米的长度，并且具有附接到所述第一终端塔的第一末端和附接到所述第二终端塔的第二末端，
所述方法包括：
提供第一和第二终端塔；
在所述第一和第二终端塔之间提供至少一座悬挂塔；以及
选择具有第一和第二末端以及长度为至少100米的架空输电导线耐张段，所述架空输电导线耐张段至少包括第一和第二顺序架空输电导线耐张子段，其中所述第一架空输电导线耐张子段具有第一热膨胀系数、第一密度、第一应力-应变特性以及第一横截面积，其中所述第二架空输电导线耐张子段具有第二热膨胀系数、第二密度、第二应力-应变特性以及第二横截面积，其中有意地使在20℃至75℃范围内的温度下，(a)所述第一和第二热膨胀系数、(b)所述第一和第二密度、(c)所述第一和第二应力-应变特性、或(d)横截面积中的至少一个是不同的，使得至少在整个20℃至75℃的温度范围下，当通过所述架空输电导线耐张段的电流增加时，其中与整个导线耐张段仅由所述第二架空输电导线耐张子段的导线构成时相同条件下的所述第二架空输电耐张子段的张力相比，所述第二架空输电导线子段的张力更高；以及
安装所选择的架空输电导线耐张段，其中所述架空输电导线耐张段的所述第一和第二末端分别附接到所述第一和第二终端塔，并且所述顺序架空输电导线耐张子段的至少一部分由所述悬挂塔支承。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述架空输电导线耐张段具有第一和第二末端以及至少800米的长度。
3.根据权利要求2所述的方法，其中所述第一顺序架空输电导线耐张子段包括复合线芯。
4.根据权利要求2所述的方法，其中所述复合线芯包含铝或铝合金基质复合材料中的至少一种。
5.根据权利要求3所述的方法，其中所述复合线芯包含聚合物型基质复合材料。
6.根据权利要求3所述的方法，其中所述第一和第二热膨胀系数在0至25x10-6/℃的范围内。
7.根据权利要求3所述的方法，其中所述第一和第二密度在1.4克/立方厘米至20克/立方厘米的范围内。
8.根据权利要求3所述的方法，其中所述第一和第二热膨胀系数在0至25x10-6/℃的范围内，并且其中所述第一和第二密度在1.4克/立方厘米至20克/立方厘米的范围内。
9.根据权利要求3所述的方法，其中所述第一和第二密度在2.7克/立方厘米至3.6克/立方厘米的范围内。
10.根据权利要求3所述的方法，其中所述第一和第二密度在2.2克/立方厘米至4.5克/立方厘米的范围内。
11.根据权利要求3所述的方法，其中所述第二顺序架空输电导线段具有钢线芯。
12.根据权利要求3所述的方法，其中所述第二顺序架空输电导线耐张子段包含具有横截面积的线芯，其中所述线芯的所述横截面积的至少50％为铝基质复合线材。
13.根据权利要求3所述的方法，其中所述第二顺序架空输电导线耐张子段具有铝基质复合线芯。
14.根据权利要求1所述的方法，其中所述架空输电导线耐张段具有第一和第二末端以及至少1000米的长度。
15.一种终端至终端的架空输电线，包括：
第一和第二终端塔；
至少一座悬挂塔，所述悬挂塔在所述第一和第二终端塔之间；以及
架空输电导线耐张段，并且具有附接到所述第一终端塔的第一末端和附接到所述第二终端塔的第二末端，所述架空输电导线耐张段至少包括第一和第二顺序架空输电导线耐张子段，其中所述第一架空输电导线耐张子段具有复合线芯或殷钢线芯中的至少一种、第一热膨胀系数、第一密度、第一应力-应变特性以及第一横截面积，其中所述第二架空输电导线耐张子段具有第二热膨胀系数、第二密度、第二应力-应变特性以及第二横截面积，其中在20℃至75℃范围内的温度下，(a)所述第一和第二热膨胀系数、(b)所述第一和第二密度、(c)所述第一和第二应力-应变特性、或(d)横截面积中的至少一个是不同的，使得至少在整个20℃至75℃的温度范围下，当通过所述架空输电导线耐张段的电流增加时，其中与整个导线耐张段仅由所述第二架空输电导线耐张子段的导线构成时相同条件下的所述第二架空输电耐张子段的张力相比，所述第二架空输电导线子段的张力更高。
16.根据权利要求15所述的终端至终端架空输电线，其中所述第一顺序架空输电导线耐张子段包含所述复合线芯。
17.根据权利要求15所述的终端至终端架空输电线，其中所述复合线芯包含铝或铝合金基质复合材料中的至少一种。
18.根据权利要求15所述的终端至终端架空输电线，其中所述复合线芯包含聚合物型基质复合材料。
19.根据权利要求15所述的终端至终端架空输电线，包括至少三个设置在所述第一和第二终端塔之间的悬挂塔。
CN2007800487909A 2006-12-28 2007-12-12 架空输电线及其安装方法 Expired - Fee Related CN101573846B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/617,494 US7687710B2 (en) 2006-12-28 2006-12-28 Overhead electrical power transmission line
US11/617,494 2006-12-28
PCT/US2007/087243 WO2008082886A1 (en) 2006-12-28 2007-12-12 Overhead electrical power transmission line

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101573846A true CN101573846A (zh) 2009-11-04
CN101573846B CN101573846B (zh) 2012-01-25

Family

ID=39582272

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2007800487909A Expired - Fee Related CN101573846B (zh) 2006-12-28 2007-12-12 架空输电线及其安装方法

Country Status (9)

Country Link
US (1) US7687710B2 (zh)
EP (1) EP2108211A4 (zh)
JP (1) JP2010515422A (zh)
KR (1) KR101453580B1 (zh)
CN (1) CN101573846B (zh)
BR (1) BRPI0720670B1 (zh)
CA (1) CA2674670C (zh)
RU (1) RU2399135C1 (zh)
WO (1) WO2008082886A1 (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101859988A (zh) * 2010-03-12 2010-10-13 湖北省输变电工程公司 装配式架线施工工艺

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007056581A2 (en) * 2005-11-09 2007-05-18 Dau, Paolo Systems and methods for stabilizing cables under heavy loading conditions
US10205307B2 (en) * 2010-03-23 2019-02-12 Southwire Company, Llc Power line maintenance monitoring
RU2461935C1 (ru) * 2011-09-01 2012-09-20 Валерий Николаевич Карнаушенко Высоковольтная воздушная линия электропередачи и способ возведения высоковольтной воздушной линии электропередачи
RU2461936C1 (ru) * 2011-09-30 2012-09-20 Валерий Николаевич Карнаушенко Фазный электропровод воздушной линии электропередачи и способ прокладки фазного электропровода воздушной линии электропередачи
RU2461939C1 (ru) * 2011-09-30 2012-09-20 Валерий Николаевич Карнаушенко Высоковольтная воздушная линия электропередачи и способ ремонта высоковольтной воздушной линии электропередачи
RU2461937C1 (ru) * 2011-09-30 2012-09-20 Валерий Николаевич Карнаушенко Распределительная электросеть и способ эксплуатации распределительной электросети
RU2461938C1 (ru) * 2011-09-30 2012-09-20 Валерий Николаевич Карнаушенко Воздушная линия электропередачи и способ реконструкции воздушной линии электропередачи
US8952251B2 (en) 2012-04-27 2015-02-10 AEP Transmission Holding Company, LLC High-capacity/efficiency transmission line design
CN103942417B (zh) * 2014-04-01 2017-01-04 清华大学深圳研究生院 覆冰导线脱冰跳跃仿真测试方法
CN109902351A (zh) * 2019-01-28 2019-06-18 浙江大学 一种覆冰导线动态风偏的简化计算方法
JP7399735B2 (ja) 2020-02-05 2023-12-18 東日本旅客鉄道株式会社 評価支援装置、評価支援方法及び評価支援プログラム
CN111859521B (zh) * 2020-08-04 2023-09-29 陕西铁路工程职业技术学院 一种空间自锚式悬索桥主缆中心索无应力长度计算方法
US11658755B2 (en) 2021-03-05 2023-05-23 Perspecta Labs Inc. Interference mitigation in multi-antenna system

Family Cites Families (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2790843A (en) 1952-05-27 1957-04-30 Gordon James Suspended wire vibration damping means
US2831048A (en) 1953-03-27 1958-04-15 Holla E Weaver System for eliminating galloping in aerial conductors
US3234578A (en) * 1960-08-03 1966-02-15 Zaiger Windshield wiper
GB1069084A (en) 1962-11-12 1967-05-17 John Edward Gill Improvements relating to overhead cable systems
US3145259A (en) * 1963-01-07 1964-08-18 Leonard Three phase electrical power distribution system
US3709706A (en) 1969-05-16 1973-01-09 Minnesota Mining & Mfg Refractory fibers and other articles of zirconia and silica mixtures
US3676578A (en) 1970-10-14 1972-07-11 Gkn Somerset Wire Ltd Electric conductor cables for use in overhead power transmissions
US3795524A (en) 1971-03-01 1974-03-05 Minnesota Mining & Mfg Aluminum borate and aluminum borosilicate articles
US4047965A (en) 1976-05-04 1977-09-13 Minnesota Mining And Manufacturing Company Non-frangible alumina-silica fibers
CA1151256A (en) 1980-01-24 1983-08-02 Slater Steel Industries Limited Subspan oscillation and aeolian vibration absorber for single and bundle conductors
US4362352A (en) 1980-05-08 1982-12-07 Aluminum Company Of America Splicing device
JPS57106313A (en) * 1980-12-18 1982-07-02 Furukawa Electric Co Ltd Method of installing aerial transmission line
GB8502336D0 (en) * 1985-01-30 1985-02-27 Bicc Plc Overhead electric traction system
US4686325A (en) * 1986-05-16 1987-08-11 Ronald Marsico Catenary sag adjustment using added weights
US4954462A (en) 1987-06-05 1990-09-04 Minnesota Mining And Manufacturing Company Microcrystalline alumina-based ceramic articles
US5185299A (en) 1987-06-05 1993-02-09 Minnesota Mining And Manufacturing Company Microcrystalline alumina-based ceramic articles
JPH01107605A (ja) * 1988-09-22 1989-04-25 Hitachi Cable Ltd 弛度抑制型電線の架線方法
ATE107780T1 (de) 1988-12-01 1994-07-15 British Telecomm Freiluftkabel.
JPH03128533A (ja) * 1989-10-13 1991-05-31 Sumitomo Electric Ind Ltd 架空送電線路の情報伝送システム
JPH03135318A (ja) * 1989-10-17 1991-06-10 Fujikura Ltd 架空送電線路
US5171942A (en) 1991-02-28 1992-12-15 Southwire Company Oval shaped overhead conductor and method for making same
US5243137A (en) 1992-06-25 1993-09-07 Southwire Company Overhead transmission conductor
US5689417A (en) 1994-03-11 1997-11-18 Southwire Company Medium-voltage cable expert system
US5501906A (en) 1994-08-22 1996-03-26 Minnesota Mining And Manufacturing Company Ceramic fiber tow reinforced metal matrix composite
US6245425B1 (en) 1995-06-21 2001-06-12 3M Innovative Properties Company Fiber reinforced aluminum matrix composite wire
US6304838B1 (en) 1997-01-31 2001-10-16 Linesoft Corporation Methods of increasing power handling capability of a power line
US6127625A (en) * 1997-04-18 2000-10-03 Professional Communications, S.A. Transmission conduit and method of installation of same
JPH10321047A (ja) * 1997-05-16 1998-12-04 Furukawa Electric Co Ltd:The 高張力線材、それを用いた軽量低弛度架空電線
US6191354B1 (en) 1998-04-16 2001-02-20 Professional Communications, S. A. Transmission conduit and method of installation
US6205867B1 (en) 1998-10-07 2001-03-27 American Electric Power, Inc. Power line sag monitor
JP4198840B2 (ja) * 1999-10-15 2008-12-17 東京電力株式会社 架空送電線路の張替工法
US6723451B1 (en) 2000-07-14 2004-04-20 3M Innovative Properties Company Aluminum matrix composite wires, cables, and method
US6485796B1 (en) 2000-07-14 2002-11-26 3M Innovative Properties Company Method of making metal matrix composites
US6344270B1 (en) 2000-07-14 2002-02-05 3M Innovative Properties Company Metal matrix composite wires, cables, and method
US6329056B1 (en) 2000-07-14 2001-12-11 3M Innovative Properties Company Metal matrix composite wires, cables, and method
US6559385B1 (en) 2000-07-14 2003-05-06 3M Innovative Properties Company Stranded cable and method of making
JP4409084B2 (ja) 2000-12-22 2010-02-03 株式会社巴技研 電線の張力調整装置
ATE326073T1 (de) 2001-12-21 2006-06-15 Abb Schweiz Ag Ermittlung der betriebsgrenzwerte in einem energieverteilungsnetz
EP1389819A1 (en) 2002-08-14 2004-02-18 ABB Technology AG Automatic creation of a design for a high or medium voltage power transmission network
CN2612127Y (zh) * 2003-03-14 2004-04-14 无锡供电设计研究院 双回路架空线电缆终端站
US7297238B2 (en) 2003-03-31 2007-11-20 3M Innovative Properties Company Ultrasonic energy system and method including a ceramic horn
US7131308B2 (en) 2004-02-13 2006-11-07 3M Innovative Properties Company Method for making metal cladded metal matrix composite wire
US20050181228A1 (en) 2004-02-13 2005-08-18 3M Innovative Properties Company Metal-cladded metal matrix composite wire
US7057103B1 (en) * 2004-05-07 2006-06-06 Alan B Peabody Transmission tower devices for reducing longitudinal shock loads
US20050279527A1 (en) 2004-06-17 2005-12-22 Johnson Douglas E Cable and method of making the same
US7093416B2 (en) 2004-06-17 2006-08-22 3M Innovative Properties Company Cable and method of making the same
US20050279526A1 (en) 2004-06-17 2005-12-22 Johnson Douglas E Cable and method of making the same
AR052957A1 (es) 2005-03-29 2007-04-11 Qualcomm Inc Tecnicas para facilitar la transferencia de comunicacion
JP2006333651A (ja) 2005-05-27 2006-12-07 Chugoku Electric Power Co Inc:The 耐張装置および耐張装置用ヨーク
US7298957B2 (en) 2005-07-11 2007-11-20 Gift Technologies, Lp Method for controlling sagging of a power transmission cable
US7627402B2 (en) 2005-10-21 2009-12-01 Current Technologies, Llc Device and method for designing power line communication system networks
US7353602B2 (en) 2006-03-07 2008-04-08 3M Innovative Properties Company Installation of spliced electrical transmission cables
US7516051B2 (en) 2006-05-19 2009-04-07 3M Innovative Properties Company Overhead power transmission line conductor selection
US7494271B2 (en) 2007-02-05 2009-02-24 Abb Research Ltd. Power-line sag calculation by way of power-system state estimation

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101859988A (zh) * 2010-03-12 2010-10-13 湖北省输变电工程公司 装配式架线施工工艺
CN101859988B (zh) * 2010-03-12 2013-01-09 湖北省输变电工程公司 装配式架线施工工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN101573846B (zh) 2012-01-25
KR20090096614A (ko) 2009-09-11
US7687710B2 (en) 2010-03-30
EP2108211A1 (en) 2009-10-14
JP2010515422A (ja) 2010-05-06
KR101453580B1 (ko) 2014-10-23
RU2399135C1 (ru) 2010-09-10
BRPI0720670A2 (pt) 2014-01-28
BRPI0720670B1 (pt) 2019-05-21
CA2674670A1 (en) 2008-07-10
CA2674670C (en) 2015-05-26
US20080156524A1 (en) 2008-07-03
WO2008082886A1 (en) 2008-07-10
EP2108211A4 (en) 2012-11-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101573846B (zh) 架空输电线及其安装方法
US7547843B2 (en) Overhead electrical power transmission line
KR101474037B1 (ko) 가공 송전 선로의 도체 선택 방법
US9490050B2 (en) Hybrid conductor core
US20070009224A1 (en) Method for controlling sagging of a power transmission cable
Thrash ACSS/TW-an improved conductor for upgrading existing lines or new construction
CN110147522A (zh) 一种绞合型碳纤维复合芯导线拐点温度、应力计算方法
Dève Importance of materials in composite conductors
Thrash ACSS/TW-An improved high temperature conductor for upgrading existing lines or new construction
Johnson et al. A new generation of high performance conductors
JP2983589B2 (ja) 撚合せ電線
Hunt Advanced technology high-temperature conductors
Seetharamu et al. Review of Technological Advances in High Temperature Overhead Line Composite Conductors
JP7370994B2 (ja) 架空電気ケーブルおよび該架空電気ケーブルを製造する方法
Douglass The objectives of ampacity uprating (attractive conductor parameters for re-conductoring existing lines)
KR20200139084A (ko) 다각형 형상 단면의 알루미늄합금 소선의 제조방법, 이를 포함하는 송전선
Trpezanovski et al. New Bare Conductor for Transmission and Distribution Overhead Lines of the Future
Filipovic-Gledja A probability based unified model for predicting electrical, mechanical and thermal characteristics of stranded overhead-line conductors
Douglass Uprating & Reconductoring existing Lines with High-Temperature Low-sag Conductors
Energy et al. Outdoor Substation Conductor Ratings

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20120125

Termination date: 20181212