DE2436641C3 - Objektverfolgungssystem - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektverfolgungssystem, mit Mitteln zum Ausstrahlen eines gerichteten
magnetischen Feldes, mit am Objekt befindlichen Mitteln zum Abtasten des Feldes und mit Mitteln zur
Ableitung der Fehlausrichtung des Feldes gegenüber den Abtastmitteln aus einem Fehlersignal, wobei die
Ausstrahl- und Abtastmittel aus orthogonal zueinander angeordneten Spulen bestehen.
Die Verwendung von orthogonal zueinander ausgerichteten Spulen zur Erzeugung und Abtastung
magnetischer Felder ist bekannt. Derartige Anordnungen werden vor allem auf dem Gebiet der Vermessung
magnetischer Felder verwendet, um /.. B. ein besseres Verständnis ihrer Eigenschaften zu gewinnen. Wenn ein
magnetisches Feld um eine das Feld cr/.eugemlc Spule
durch Verwendung von Abtastspulen sehr genau vermessen werden kann, so ist umgekehrt offensichtlich,
daß es möglich sein muß, die Lage von Abtastspulen relativ zu den das Feld erzeugenden Spulen auf der
Grundlage des Abtastsignals festzulegen. Das dabei auftauchende Problem besteht jedoch darin, daß es
mehr als eine Lage und/oder Orientierung innerhalb eines üblichen magnetischen Dipolfeldes gibt, weiche
die gleichen charakteristischen Abtastsignale in einer
ίο Abtastspule hervorrufen. Um ein magnetisches Feld zu
diesem Zweck verwenden zu können, müssen daher zusätzliche Informationen geschaffen werden.
In der US-PS 36 44 825 ist eine Möglichkeit beschrieben, zu diesem Zweck zusätzliche Informationen
zu gewinnen, und zwar dadurch, daß die das Feld erzeugenden Spulen und die Abtastspulen gegeneinander
bewegt werden. Die Bewegung der Spulen erzeugt Veränderungen im magnetischen Feld, und die sich
daraus ergebenden Signale lassen sich verwenden, um die Bewegungsrichtung oder die relative Lage der
felderzeugenden Spulen und Abtastspulen zu bestimmen. Obwohl diese bekannte Lösung der Lagebestimmung
auf der Basis des abgetasteten Feldes einiges ihrer Doppeldeutigkeit nimmt, ist die Genauigkeit der
Bestimmung abhängig von der Relativbewegung und kann ohne die Relativbewegung überhaupt nicht
verwendet werden.
Eine weitere bekannte Anordnung, um die benötigte zusätzliche Information zu erhalten, betrifft die
Rotation des magnetischen Feldes, wie es von Kalmus in »A New Guiding and Tracking System«,
IRE Transactions on Aerospace and. Navigational Electronics, März 1962, Seiten 7 bis 10 beschrieben ist.
Einen ähnlichen Stand der Technik gibt die US-PS 31 21 228. Um die Entfernung zwischen der felderzeugenden
Spule und der Abtastspule genau zu bestimmen, erfordert diese bekannte Lösung, daß die relative Lage
der Spulen zueinander gleichbleibt. Das System kann daher nicht dazu verwendet werden, um sowohl die
■to relath'e Translation als auch die relative Orientierung
der felderzeugenden Spulen und der Abtastspulen zu bestimmen.
Obwohl die einschlägige Technik zur Lagebestimmung und Objektverfolgung entfernter Objekte hoch
entwickelt ist, besieht immer noch ein Bedürfnis für eine Methode, die relative Winkelorienticrung eines entfernten
Objektes zusätzlich zur Lagebcstimmung oder Aufspürung des Objektes zu bestimmen. Weilerhin
besteht ein Bcdürftiis für ein System, das mit Signalen
v> arbeitet, die von einer einzigen Abtastanordnung
abgetastet werden, wobei die Signale von einem Nutationsfeld stammen, das von einer einzigen Anordnung
erzeugt worden ist, und das in der Lage ist, neben einer andauernden Lagebcstimmung oder Verfolgung
des entfernten Objektes und Abtasters zusätzlich und gleichzeitig eine kontinuierliche Bestimmung der
relativen winkelmäßigen Orientierung des entfernten Objektes und Abtasters vorzunehmen.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, ein System zu
M) schaffen, mit dem sowohl die relative Translation bzw.
Verschiebung als auch clic relative winkelmfißige Orientierung des entfernten Objektes durch Verwendung
eines Vektorfeldes kontinuierlich bestimmt werden können.
f>5 Die erfindungsgemäße Lösung besteht darin, ein
Objckiverfolgungssystem der angegebenen Art so auszubilden, daß das Feld ein Nutationsfeld mit einer
mit dem Richtiingsvektor des Feldes zusammenfallen-
den Nu tationsachse ist.
Weiterbildende Merkmale des erfindungsgemäßen Systems sind in den Unteransprüchen angegeben.
Mit dem erfindungsgemäßen System ist es möglich, die Lage eines Objektes relativ zu einem Bezugskoordinatensystem
von Mitteln zur Erzeugung eines Vektorfeldes präzise zu bestimmen.
Mit dem erfindungsgemäßen System wird in vorteilhafter Weise eine wirksame Signalübermittlungstechnik
geschaffen, mit der die Messung der relativen Verschiebung bzw. Translation eines entfernten Objektes
(zwei Winkel) zusätzlich zur gleichzeitigen Messung der relativen winkelmäßigen Orientierung des entfernten
Objektes (drei Winkel) möglich ist Das erfindungsgemäße Objektverfolgungssystem schafft somit die
Möglichkeit, fünf unabhängige Winkelmessungen unter Verwendung nur einer Anordnung zur Felderzeugung
und nur einer Anordnung zur Feldabtastung auf dem entfernten bewegten Objekt durchzuführen.
Die oben angeführten und miteinander in Verbindung stehenden Vorteile lassen sich durch die Verwendung
des erfindungsgemäßen Systems erreichen, d,is nachstehend
näher beschrieben werden soll. Die Erfindung basiert auf der Überlegung, daß die einzigen Stellen in
einem Dipol-Nutationsfeld, an denen die Feldstärke in
ihrer Größe unveränderlich bleibt, auf der Nutationsachse liegen, die hier mit dem Richtungsvektor des
Feldes zusammenfällt. Dieses Phänomen erlaubt eine sehr genaue Lagebestimmung oder Verfolgung eines
entfernten Objektes, das nicht nur seinen Ort, sondern auch seine winkelmäßige Orientierung ändert.
Wenn das System nur zur Lagebestimmung des Objektes benutzt werden soll, z. B. für kleine Störungen
beim Richtungswinkel, sind Mittel zur Erzeugung eines Signals vorgesehen, das auf dem abgetasteten Feld
basiert und die Lage des Objektes angibt. Wenn das System zur Objektverfolgung verwendet wird, so
werden signalerzeugende Mittel zwischen der Abtastanordnung und der felderzeugenden Anordnung eingeschaltet,
di" ein auf dem abgetasteten Feld basierendes Signal an die felderzeugende Anordnung abgeben, um
den Richtungsvektor des Nutationsfeldes auf die Abtastanordnung auszurichten bzw. nachzuführen.
Das erfindungsgemäße System soll im folgenden an Hand der Beschreibung verschiedener Ausführungsforincn
unter Bezugnahme auf die sehe natische Zeichnung näher erläutert werden. Die Zeichnung zeigt in
Fig. I die Geometrie einer einfachen Koordinatentransformation,
die als Rotation bezeichnet wird,
Fig. 2 ein Blockschaltbild eines einzelnen Rotations-Operators,
eines sogenannten Resolvers, für eine Rotation r>ach Fig. I,
Fig. 3 eine Schaltungsanordnung für ein zweidimensionales
magnetisches Nutationsfeld mit einer Rotationsfreiheit von 360° in einer Ebene,
Fig.4a die Definition der Richtungswinkel für eine dreidimensionale Ausrichtung,
Fig.4b eine Schaltungsanordnung, die den Richtungswinkeln
nach F i g. 4a entspricht,
Fig. 5 eine schematische Darstellung eines bekannten
Systems zur Erzeugung und Abtastung eines magnetischen Feldes,
F i g. 6 eine Darstellung der bei dem System nach F i g. 5 abgetasteten Signale,
F i g. 7 eine schemalische Darstellung des erfindungsgemäßen
Systems zur Bestimmung der Lage und Orientierung eines Objektes, das sich in einem
/weidimensionalcn Raum bewegt,
Fig. 8 eine Darstellung der beim erfindungsgemiißen
System nach F i g. 7 abgetasteten Signale,
Fig,9 eine Darstellung eines vereinfachten zweidimensionaien
Systems, wobei sowohl die felderzeugende Anordnung als auch die Abtastanordnung jeweils zwei
Spulen aufweisen,
Fig. 10 eine schematische Darstellung des erfindungsgemäßen Systems zur Bestimmung der Lage und
Orientierung eines Objektes, das sich im zweidimensionalen Raum frei bewegt, und in
F i g. 11 eine schematische Darstellung des erfindungsgemäßen
Systems, mit dem sich die Lage oder Richtung und die relative winkelmäßige Orientierung
eines Objektes bestimmen lassen, das sich im dreidimensionalen Raum mit bestimmten Einschränkungen
bewegen kann.
Das erfindungsgemäße System zur Erzeugung eines gerichteten, magnetischen Nutationsfeldes längs eines
Richtungsvektors weist mindestens zwei orthogonal zueinander angeordnete Spulen ?!if, durch welche
felderzeugende Ströme geschickt werden. Der felderzeugende Strom weist normalerweise eine bestimmte
Trägerfrequenz auf, die mit einem Gleichstromsignal und/oder einem Wechselstromsignal moduli m ist.
Diese Modulationsumhüllenden werden nachfolgend nur ah. Gleichstrom- oder Wechselstromsignal bezeichnet.
Das Wechselstromsignal hat die Nutationsfrequenz. Die Schaltungsanordnung zur Lieferung eines Gleichstromes
durch eine der Spulen und eines Wechselstroms
ίο durch wenigstens eine weitere, orthogonal angeordnete
Spule erzeugt ein magnetisches Nutationsfeld, dessen Richtungsvektor in der Richtung der Achse der vom
Gleichstrom durchflossenen Spule liegt, oder besser ausgedrückt, in der Richtung der Achse des Gleich-
J5 Stromfeldes. Die Amplitude der Nutation hängt von der
relativen Amplitude des Wechselstromsignals und des Gleichstromsignals ab, die in den meisten Fällen mit
gleicher Amplitude gewählt werden. Wenn das Objekt sich nur in zwei Dimensionen bewegen kann, braucht
die Nutation nur ein einfaches Hin- und Herkippen in der Bewegungsebene zu sein. Dies kann durch ein
Gleichstromsignal in einer der Spulen und ein Wechselstromsignal in der zweiten Spule erzeugt
werden, wobei die Spulen beide in der Beweyungsebene
4r> liegen. Wenn sich das Objekt im dreidimensionalen
Raum bewegen kann, ist es zweckmäßig, wenn die Nutation eine Bewegung auf einem Kegelmantel um
den Richtungsvektor des Nutationsfeldes ausführt, wobei der Scheitel des Kegels am Schnittpunkt der
r)0 Spulen liegt. Ein solches Nutationsfeld kann durch die
Kombination eines Gleichstromsignals in einer der Spulen, eines Wechselstromsignals in einer zweiten
Spule und eines Wechselstromsignals mit einer Phase, Jie gleich dem Quadrat der Phase des ersten
T> Wechselstromsignals ist, in einer dritten Spule err.eugt
werden, wobei sämtliche drei Spulen in ihrer gegenseitigen räumlichen Anordnung orthogonal zueinander
ausgerichtet sind.
Sowohl be> dem oben beschriebenen,
Sowohl be> dem oben beschriebenen,
μ) zweidimensionalen als auch dem dreidimensionalen
Nutationsfeld fällt der Richlungsvcktör mit der Richtung der Achse des Gleichstromfelries zusammen.
Um dieses Nutationsfeld ausrichten zu können, müssen Signalverarbeitungsanordnungcn, die als Koordinatcntransformationsam
'dnungen bekannt sind, auf Bezugssignale für die Wechselstrom- und Gleichstromerregung
einwirken, um dem Nutationsfeld die gewünschte Richtung zu geben. Um die dem erfindungsgemäßen
System zugrunde liegende Technik besser verständlich
/ti machen, wird nachstehend eine kurze Diskussion
einer als Rotation bekannten Koordinatentransformation als Grundlage angegeben.
Die Umsetzung eines Vektors durch reine Rotation von einem Koordinatensystem in ein anderes Koordinatensystem
wird generell als Transformation des Vektors von dem einen in das neue Koordinatensystem
bezeichnet. Der Operator, der die Komponenten eines gegebenen Vektors in einem Koordinatensystem in
seine Komponenten in einem anderen Koordinatensystem transformiert, wobei die zwei Koordinatensysteme
durch eine einfache Winkeldrehung ineinander übergehen, wird hier als ein Resolver bezeichnet. Die
(jleichungen für diese Transformation sind folgende:
X2 = Xi cos A + Vi sin A
Vi = >'i cos A - x\ sin A
'I = A.
wobei die /i-Achse die Rotationsachse ist. Die
Gleichungen sind aus der in Fig. I wiedergegebenen Geometrie leicht verständlich. Zu beachten ist dabei,
daß dann, wenn die beiden von dem Resolver beeinflußten Komponenten positiv sind, die erste
Komponente des positiven Paares immer den positiven .Sinusausdruck hat. wenn der Rotationswinkel positiv ist.
Wenn der Rotationswinkel negativ ist. kehrt sich das Vorzeichen des .Sinusausdruckes um. Eine geeignete
Darstellung für einen Koordinatentransformator oder Resolver ist das in F i g. 2 gezeigte Blockschaltbild,
wobei in diesem Falle eine negative Rotation um die ι-Achse vorliegt. Die j-Komponente wird daher von
der Transformation nicht beeinflußt. Diese Tatsache kommt in der gezeigten Darstellung dadurch zum
Ausdruck, daß die Komponente direkt durch den Block hindurchläuft, während bei einem Block, der die
Konstellation nach F i g. 1 darstellte, die /Τι-Achse direkt
durch den Block hindurchliefe. Diese Darstellung ist als ein .Signalfluß oder Blockdiagramm für Vektorkomponenten
anzusehen, das zur Beschreibung der erfindungsgemäß angewandten Berechnungsstrategie besonders
nützlich ist.
Fseim eriindungsgemaüen System wird ein gerichtetes
Nutationsfeld erzeugt, das eine Nutation um eine mit
dem Richtungsvektor zusammenfallende Achse ausführt. Im zweidimensionalen Fall wirkt ein einziger
Resolver auf die orthogonaler. Wechselstrom- und Gleichstromkomponenten des Bezugsvektors der Nutationserregung
ein. um die geeignete Mischung von Wechselstrom und Gleichstrom in jeder der zwei
felderzeugenden Spulen herzustellen, so daß der Richtungsvektor zusammen mit der gesamten Struktur
des magnetischen Nutationsfeldes so gerichtet ist, daß ein Winkel mit der X-Achse als Bezugsachse gebildet
wird, wie es in F i g. 3 dargestellt ist. Die Erregung für die beiden felderzeugenden Spulen, die notwendig ist,
um den Richtungsvektor in die erforderliche, durch den Winkel A definierte Richtung zu bringen, ist durchn
folgende Gleichungen bestimmt:
Erregung für die X-Spule = (DC)cosA - (AC)sin A
Erregung für die V-Spule = (AC)cos A + (DC)Un A,
Erregung für die V-Spule = (AC)cos A + (DC)Un A,
wobei mit DC die Gleichstrom- und mit AC die Wechselstromkomponente bezeichnet sind.
Die Rechenschaltung, die zur genauen Ausrichtung des magnetischen Nutationsfeldes für den dreidimensionalen
Fall dient, arbeitet im wesentlichen nach dem gleichen Prinzip die im zweidimensionalen Fall. Der
Hezugsnutationsveklor der Erregung besieht jetzt aus
drei Komponenten, nämlich einem Gleiehstromsignnl
und zwei Wcchsclstromsignalen, welche in quadratischer Abhängigkeit stehen. Der Richtungsvektor und
> dessen gesamte Struktur des Nulationsmagnctfcldes
werden in jede gewünschte Richtung gebracht, die sich durch die Winkelgrößen A und B definieren läßt. Die
F i g. 4a und 4b zeigen die Richtungsgeometrie und die zur Koordinatentransformation erforderliche Rech-
H) nungsschaltung, um die gewünschte Ausrichtung durch
Einwirken auf die drei gegebenen Bezugssignale der Erregung zu erhalten. Hinsichtlich einer genaueren
Erläuterung von Koordinatentransformationen, Berechnungen und Anwendungen darf auf J. K u i ρ e r s
ι's »Solution and Simulation of Certain Kinematics and
Dynamics Problems Using Resolvers«. Proceedings of the Fifth Congress of the International Association for
Analog Computation. Lausanne, Schweiz, 28.8. bis 2. 9. 1967. Seite 125 bis 134. Bezug genommen werden.
Das erfindungsgemäßc System beinhaltet die Erzeugung
eines Nulationsfeldes, das eine Nutation um einen Richtungsvektor ausführt. Das erzeugte Feld wird in
wenigstens zwei Achsen auf dem zu verfolgenden oder lagemäßig zu bestimmenden Objekt abgetastet. Aus der
2ί ausgewerteten Beziehung zwischen den in jeder der
ptthogonalen Achsen abgetasteten Feldkomponenten laßt sich die Stellung des Objektivs relativ zum
Richfigsvektor des Feldes und daraus die Lage des Objektes bestimmen. Um das Objekt zu verfolgen, wird
i'i der Richtungsvektor des Nutationsfeldes bewegt, bis
das in zwei Achsen abgetastete Feld, nach geeigneter Auswertung der Koordinatentransformation, anzeigt
daß das Objekt längs des Richiungsvektors ausgerichtet ist. Dies ist dann der Fall, wenn das ausgewertete Signal
das von dem abgetasteten Nutationsfeld stammt während des Nutationszyklus sich hinsichtlich seiner
Größe nicht verändert. Wenn ein Richtungsfehler existiert, so ist die Modulationsamplitude, die in der
Richtung des Richtungsvektors abgetastet wird, proportional zur winkelmäßigen Abweichung des Objektes
vom Richtungsvektor. Genauer gesagt ist die relative Phase der abgetasteten und ausgewerteten Signale
verglichen mit den Bc/.ugsbigiiaicn zui rciuci beugung
proportional zur Ausrichtung des Objektes relativ zurr Richtungsvektor. Die Modulationsamplitude des abgetasteten
und ausgewerteten Signals in Richtung de; Richtungsvektors ist proportional zur Winkelabweichung
vom Richtungsvektor.
Aus der obigen Erläuterung ergibt sich, daß dei Richtungsvektor das Objekt kontinuierlich Verfolger
kann. Dies resultiert in zwei Winkelmessungen die die Lage des Objektes definieren. Die Bestimmung dei
winkelmäßigen Orientierung des Objektes ist jedoch davon völlig unabhängig. Die Orientierung des Objekte«
wird im allgemeinen durch drei Eulet^sche Winke
definiert (vgl. auch die Literaturstelle von J. K u i ρ e r) die relativ zum Bezugskoordinatensystem der felder
zeugenden Anordnung gemessen werden. Zwei der dre Messungen der Fehlausrichtung der Winkelorientierung
sind proportional zu beliebigen, von Null verschiedener Projektionen der abgetasteten und ausgewerteter
Gleichstromfeldkomponenten in den Koordinatenrich
tungen derjenigen Ebene, die senkrecht zur Richtung des Richtungsvektors verläuft Die dritte Messung de;
Fehlersignals für die Winkelorientierung ist proportio na! zur relativen Phase der abgetasteten und ausgewer
teten Nutationssignale in dieser orthogonalen Ebene verglichen mit der Bezugsnutationserregung der felder
/engenden Anordnung.
Dieses System zur Erzeugung eines Nutationsfcldcs
um einen Richtungsvektor ermöglicht es. ein entferntes Objekt sehr gcniiu lagemäßig zu bestimmen und zu
VUiTi)IgC1M, sowohl hinsichtlich seiner Stellung als auch
seiner Winkeloricntierung. Obwohl das System bei einer
großen Vielzahl von Situationen, bei denen die lagervSige Bestimmung entfernter Objekte oder die
Nachführung von Koordinaten zusätzlich zu den Orientierungswinkeln des Objektes erforderlich ist.
Anwendung finden kann, ist das SystfM bei einer bevorzugten Ausführungsform zur Verwendung für die
Nachführung der Lage und winkelmäßigen Orientierung eines Beobachtungskopfes, insbesondere seiner
Sichtlinie für visuell gekoppelte Steuersysteme, gedacht. Im Rahmen dieser begrenzten Anordnung ist die
.Sichtrichtung eines Piloten ständig und genau relativ zu
den Koordinaten eines Flugzeuges definiert. Eine Reihe irtr»r*»r Anu/pnrtii
r*n u/ii» 7
1 anrhin-
gen oder Rendezvousmanöver, ferngesteuerte Fahrzeuge,
selbsttätig gesteuerte Luft-zu-Luft-Hctankung. l-'ormationskontrolle
etc., sind alles Anwendungen, die in einem weit größeren Bereich arbeiten. Im allgemeinen
ist jede Situation ein potentieller Anwendungsfall für
das erfindungsgemäße System, bei der zwei oder mehr unabhängige Körper oder Koordinatensysteme vorhanden
sind und bei der es erwünscht ist. nicht nur die relative Entfernung oder Lage der Systeme zu messen.
zu verfolgen und genau zu kontrollieren, sondern auch gleichzeitig und mit derselben Vorrichtung eine genaue
Mes'-ing. Verfolgung und Steuerung der relativen
Winkelorientierung der beiden Systeme durchzuführen.
In C i g. 5 sind die Elemente eines bekannten Systems
zur Erzeugung und Abtastung eines magnetischen Feldes gezeigt, das sich nicht dazu verwenden läßt, ein
Objekt lagemäßig und in seiner Orientierung /u bestimmen oder zu verfolgen. Das bekannte System
weist eine Anordnung 10 zur Erzeugung eines Magnetfeldes mit einer Spule 12 auf. bei der ein Draht
aus Kupfer oder einem anderen leitenden Material auf einen magnetischen, vorzugsweise isotropen Kern 14.
gewickelt ist. Eine Stromquelle 16 für den Strom /mit
oeiieDiger ι ragertrequenz ist mit der ^puie \i uDer die
Leitungen 18 und 20 verbunden. Der Abtaster 22 weist eine Spule 24 auf. die ebenso wie die felder/.eugende
Spule 12 vorzugsweise auf einen magnetischen, isotropen Kern 25 gewickelt ist. Abtastschaltanordnungen
26 sird mit der Spule 24 über Leitungen 28 und 30
verbunden.
Bei Verwendung des bekannten Systems erzeugt der durch die Spule 12 fließende S'rom ι ein magnetisches
Feld 32. Die Spule 24 des Abtasters 22 wird an verschiedenen Stellen um die felderzeugende Spule 12
herumbewegt, und die in der Spule 24 induzierten Ströme stellen ein Maß für die Stärke des magnetischen
Feldes 32 an den verschiedenen Stellen dar. Die Spule 24, deren Koordinatenachsen 33, 35 und 37 sind, kann
relativ zu den Koordinatenachsen 34, 36 und 38 des Bezugskoordinatensystems, zusätzlich zu einer einfachen
Verschiebung der Spule 24 in den Richtungen X, Y und/oder Z, unterschiedliche relative Winkelstellungen
durch Drehungen um die Achse x, y und/oder ζ einnehmen.
In F i g. 6 ist das von der Abtastschaltungsanordnung
26 für ein gegebenes Feld 32 aufgenommene Ausgangssigna! der Spule 24 gezeigt, das von dem durch die Spule
12 fließenden Strom /erzeugt wird, wenn die Spule 24 entweder um die /-Achse 35 oder die z-Achse 37 um
5b0 gedieht wird. Die Spule 24 könnte jedoch an beliebig vielen Stellen im Umkreis der Spule 12
verschoben werden, wo die obigen Drehungen der Spule 24 wiederum das gleiche Ausgangssignal ergeben
. würden, wie es in I i g. b gezeigt ist. Damit wird auf
einfache Art und Weise demonstriert, warum das bekannte System nicht dazu verwendet werden kann,
eine eindeutige relative Lage oder eine relative Winkelorientierung der zur Abtastung dienenden Spule
κι 24 relativ zur felderzeugenden Spule 12 zu definieren.
In den Fig 7 und 8 ist die Spule 12 gezeigt, welche
dem feld 32 emc Nutation mit einem bestimmten Winkel 48, z. B. einem Winkel von 45 . im Sinne einer
einfachen Kippbewegung erteilt, die durch Nutations-
H mittel 44 erzeugt werden, die mit der Spule 12
verbunden sind. Die von der Abtastschaltungsanordnung 26 abgetasteten, resultierenden Ausgangskurven
sind in F i g. 8 gezeigt. Die Vcrschicbungs- bzw. Translations- unit nrphhnu/prJimirpn sinrt :uif ilip
- - ■ -■-■-- - c* ■ c ■ * ■■-
,V-> -Ebene beschränkt. Die Kurven nach F i g. 8 verdeutlichen die dem erfindungsgemäßen System
zugrundeliegende Methode. In F i g. 7 sind zwei senkrecht zueinander angeordnete Winkelorientierungen
für die Spule 24 gezeigt. In jeder dieser beiden
r> Orientierungen wird im allgemeinen eine Wechselstromkonipnnente
und eine Gleichstromkomponente in der Spule 24 induziert. Wenn die Spule 24 mit der
.»■-Achse fluchtet, die orthogonal zur Nutationsachse 50
sein soll, so besteht das induzierte Signal bei der
jir zugrundeliegenden Nutationsfrcquenz aus einer Wcchselstromkomponentc
mit dem Wert Null und einer Gleichstromkomponente ebenfalls mit dem Wert Null. Wenn die Spule 24 mit der »-Achse ausgerichtet ist, die
mit der Nutationsachse 50 zusammenfällt, so besteht das
)■-> induzierte Signal bei der zugrundeliegenden Nutationsfrequenz
aus der gesamten Gleichstromkomponente und wiederum einer Wechselstromkomponente mit
dem Wert Null. Die beiden wichtigen Signale zur Bestimmung der relativen Orientierung und Translation
jo bzw. Verschiebung sind das in der Spule 24 induzierte
Gleiclistromsignal. wenn diese ihre .»-Stellung einnimmt,
und das Wechselstromsignal in der .v-Stellung. Beide
naDen aen wert [Null, wie es in den oberen beiden
Kurven in F i g. 8 dargestellt ist. wenn kein Orientie-
4ϊ rungs- oder Translationsfehler vorhanden ist.
Existiert ein Translations- bzw. Verschiebungsfehler, so wird die Spule 24 in der .v-Stellung ein Wechselstromsignal
47 mit der zugrundeliegenden Nutationsfrequenz abtasten. Die Größe dieses Signals ist proportional zur
Vi Größe des Translationsfehlers: seine Phase, die
entweder 0° oder 180" beträgt, zeigt die Richtung des Fe'nlers an. Wenn ein Orientierungsfehler auftritt, so
tastet die Spule 24 in der y-Stellung ein Gleichstromsignal
45 ab. Die Größe und Polarität dieses Gleichstrom-
signals 45 ist ein Maß für die Größe und Richtung des Orientierungsfehlers.
Die Anordnung nach Fig. 7 stellt ein erfindungsgemäßes
System zur Bestimmung der Lage und Orientierung der Spule 24 durch abwechselndes Ausrichten der
Spule 24 längs der *-Achse und der /-Achse dar, wobei
vorausgesetzt wird, daß die Freiheitsgrade der Bewegung der Spule 24 so sind, daß diese abwechselnd mit
der ΛΓ-Achse und der /-Achse zusammenfallen. Wenn
eine Bewegung in Richtung der .Y-Achse, V-Achse und Z-Achse stattfindet d. h. in allen drei Dimensionen, dann
ist mehr als eine einfache, ebene Mutation in der
X- y-Ebene erforderlich, um die Bewegung zu charakterisieren,
die nachstehend näher erläutert werden soll. In
der A'-V-libelle isl es jedoch weit einfacher, zwei
orthogonal zueinander angeordnete Spulen, wie bei der Anordnung nach F i g. 9, zu verwenden als die Lage der
Spule ständig zu verändern. Die Spule 24 in Fig. 7 ist daher bei der Anordnung nach F i g. 9 durch die
orthogonal zueinander angeordneten Spulen 52 und 54 ersetzt, die jeweils mil Abtastschaltungsanordnungen 26
über Leitungen 56 und 58 bzw. 60 und 62 verbunden sind.
Während die Nutation des Feldes 32 unter dem Winkel 48 in der Anordnung nach F i g. 7 durch iede
geeignete Methode erreicht werden kann, beispielsweise durch Nutationsmittel 44, die der Spule 12 in F i g. 7
eine mechanische Niitationsbewegiing erteilen, wird
diese am besten elektrisch unter Verwendung eines Paares von Spulen 64 und 66 erzeugt, die ebenfalls
orthogonal zueinander angeordnet sind. Stromquellen 68 und 70 sind mit jeder dieser Spulen 64 bzw. 66 durch
l.eiliingpn 72 und 74 b/w. 76 und 78 vprhiinrlprv dnhoi
liefert die Stromquelle 68 ein Glcichstromsignal /für die Spule 64, und die Stromquelle 70 liefert ein Wechsclstromsignal,
z.B. M sin tot, für die Spule 66. Diese Signale können entweder einfache DC- oder Glcichstromsignale
und AC- oder Wechselstromsignale sein, oder aber sie können beide einer geeigneten Trägerfrequenz,
beispielsweise von 10 Kilohertz, überlagert sein. In diesen Fällen beziehen sich die Ausdrücke Wechselstrom
und Gleichstrom auf die Modulationsumhiillende, die jede Kurve definiert. In jedem Falle wird das sich
ergebende Magnetfeld in dem System nach F i g. 9 eine Nutation um die Nutationsachse 80 ausführen, die
immer mit der Achse der Spule 64 zusammenfällt, wenn das Wechselstromsignal in der Spule 66 ein alternierendes
Magnetfeld erzeugt, das zu dem vom Gleichstromsignal in der Spule 64 erzeugten Magnetfeld vektoriell
addiert wird.
In der Praxis kann sich ein Objekt, auf dem
orthogonal zueinander angeordnete Spulen 52 und 54 zur Abtastung befestigt sind, frei in einer Ebene
bewegen, die durch die Achsen der Spulen definiert ist. Wenn das System zur Nachführung oder Verfolgung des
Objektes bestimmt ist. sollten die felderzeugenden Spulen M und bft die hahigkeit zur Erzeugung eines
Magnetfeldes haben, das eine Nutation um einen Richtungsvektor 80 mit einem von Scheitel zu Scheitel
gemessenen Nutationswinkel 49 ausführt, wobei der Richtungsvektor 80 nicht mit der Achse der Spule 64
übereinstimmt. Solche Magnetfelder können durch Einspeisung geeigneter Mischungen von Wechselstrom-
und Gleichstromsignalen in den Spulen 64 und 66 erzeugt werden. Wie bereits erwähnt, hängt der Betrag
des Nutationswinkels 94 von der relativen Amplitude der DC- und <4C-Stromquellen 68 bzw. 70 ab. Der
Winkel, den der Richtungsvektor 80 mit der A"-Achse der Spule 64 als Bezugsachse bildet, wird von dem
Mischungsprozeß bestimmt, der von der Resolver-Schaltung
durchgeführt wird, oder dem Prozeß, der in der zu Fig.3 gehörenden Beschreibung angegeben
worden ist und der in der Anordnung erfolgt, die in die Leitungen 72, 74 bzw. 76, 78 zwischen die Stromquellen
68 und 70 bzw. Spulen 64 und 66 eingeschaltet ist Der Resolver arbeitet mit festgelegten Gleichstrom- und
Wechselstrombezugssignalen von den Stromquellen 68 und 70, so daß die aufbereiteten Signale, die vom
Resolver zur Erregung der Spulen 64 und 66 ausgehen, nunmehr die Fähigkeit besitzen, den Richtungsvektor 80
des Nutationsfeldes auf jeden gewünschten Winkel A über volle 360° gemäß den folgenden Gleichungen
aus/.urichien:
Erregung für die Spule 64= (DC) cos A — (AC) sin A
Erregung für die Spule 66= (AC) cos A + (DC) sin A.
Erregung für die Spule 66= (AC) cos A + (DC) sin A.
Dm eine ausreichende Information zur Verfolgung bzw. Nachführung der Lage und winkelmäßigen
Orientierung eines Objektes mit daran angebrachten, zur Abtastung dienenden Spulen 52 und 54 in einer
Ebene zu erhalten, sollten die Abtastschaltungsanordnungen 26 die Fähigkeit besitzen, nach Durchführung
der Koordinatenrotation der in den Spulen 52 und 54 induzierten Signale die Weehselstrom-Fehlerkomponente
in dem Richiungsvektor und die Gleichsirom-Fehlcrkomponentc
in der Richtung orthogonal zum
ij Richtungsvektor festzustellen.
Die relative Phase und Größe des oben erwähnten Wechselstromfehlers ist proportional zur Richtung und
Größe der Fehlausrichtung. Die Polarität und Größe der oben erwähnten Gleirhslmm-FehlerknmnnnrntP ist
proportional zur Richtung und Größe des Fehlers im berechneten Orientieriingswinkel des entfernten Objektes.
Diese beiden Fehlersignale, die proportional zum Winkelfehler im Richtungswinkel bzw. zum Winkelfehler
im relativen Orientierungswinkel des Objektes sind, werden dazu verwendet, Korrekturen bei der vorausgegangenen
Messung dieser beiden Winkel durchzuführen. Die Veränderung des Richtungswinkels verschiebt
den Richtungsvektor so lange, bis die zur Abtastung dienenden Spulen 52 und 54 danach ausgerichtet sind,
wobei dann das Wechselstromfehlersignal, in der Richtung des Richtungsvektors 80 gemessen, auf Null
geht. Die für den Orientierungswinkel erforderliche, angegebene Veränderung verbessert oder korrigiert
ü den berechneten Orientierungswinkel, der die relative
Koordinatenbeziehung zwischen dem Koordinatensystem der felderregenden Spulen 64 und 66 und dem
Koordinatensystem der abtastenden Spulen 52 und 54 darstellt. Wenn diese Beziehung in der Signalaufbereitungsanordnung
auf geeignete Weise vom Resolver für den Orientierungswinkel Θ dargestellt wird, dann wird
auch das Gleichstromfehlersignal in der Richtung ortnogonal zum Kichtungsvektor 80 zu Null werden.
Bezugnehmend auf Fig. 10 wird ein erfindungsgemäßes System /um kontinuierlichen Nachführen oder
Verfolgen der relativen Stellung oder Richtung und der relativen winkelmäßigen Orientierung zwischen zwei
unabhängigen Körpern in einer Ebene beschrieben. Die Bezugskoordinaten der Ebene sind durch die X-Achse
84 und die V-Achse 86 definiert, die mit den felderzeugenden Spulen 64 bzw. 66 zusammenfallen.
Sowohl die Translation bzw. Verschiebung als auch die Orientierungswinkel werden relativ zu diesem Bezugskoordinatensystem gemessen. Die zur Abtastung
dienenden Spulen 52 und 54 sind an einem entfernten, sich bewegenden Objekt befestigt, und ihre orthogonal
zueinander angeordneten Koordinatenachsen 90 und 92 definieren das Koordinatensystem des Objektes, das
sowohl hinsichtlich seiner Lage als auch seiner Orientierung verfolgt werden soll.
Um ein Nutationsfeld zu erzeugen, das in eine bestimmte Richtung relativ zum festen Koordinatensystem
der felderregenden Spulen 64 und 66 gerichtet ist, ist in jeder der felderregenden Spulen eine bestimmte
Mischung von Gleichstrom- und Wechselstrom-Erregersignaien
erforderlich. Der Resolver Ϊ02 bereitet die auf den Leitungen 104 und 106 von den
Stromquellen 68 bzw. 70 empfangenen Bezugserreger-
signale für Gleichstruin unc! Wechselstrom gemäi
einem angenommenen, mit 82 bezeichneten Eingangsrichtung^inkel A auf, so daß geeignet gemischte
Ausgangserregersignale des Resolvers erzeugt werden,
die über Leitungen 108 und ! 10 an den Spulen u4 bzw. 66
anliegen. Der Richtungsvektor 80 und sein begleitendes Nutationsfeld sind daher unter einem Richtungswinkel
A in bezug auf die X-Achse als Bezugsachse geneigt. Das erzeugte Nutationsfeld ist nominell in Richtung der
zur Abtastung dienenden Spulen 52 und 54 gerichtet. Die Amplitude der Nutation 88 von Scheitel zu Scheitel
ist festgelegt und beträgt üblicherweise 45° bis 90° und hängt von der relativen Größe der beiden festgelegten
Signale für die Gleichstrom- und Wechselstromerregung der Stromquellen 68 und 70 ab. Es ist einsichtig,
daß die in den Spulen 52 und 54 induzierten Signale nicht nur vom Richtungswinkel A abhängen, sondern
auch von dem mit 94 bezeichneten relativen Orientie-
io
fi Αικ
("iriinHp sinfl
auch zur Spule 66 orthogonal angeordnet isl, und eine
dritte zur Abtastung dienende Spule 248, die sowohl zur Spule 52 als auch zur Spule 54 orthogonal angeordnet
ist. wird zur Messung der Information der dritten Dimension vorgesehen. Um das Verständnis zu
erleichtern, sind die drei Spulen in jedem Falle räumlich getrennt dargestellt. In Wirklichkeit schneiden sich
jedoch die Achsen der Magnetfelder sowohl bei den zur Felderzeugung dienenden Spulen als auch bei den zu
Abtastung dienenden Spulen in einer wechselseitig orthogonalen Anordnung, wie es durch die Koordinatenachsen
84, 86, 160 bzw. 90, 92, 170 des kartesischen Koordinatensystems angedeutet ist.
Weiterhin wird ein zusätzliches 4 C-Bezugserregersignal
geschaffen, so daß das Wechselstromsignal Ad 1 und das Wechselstromsignal AC2 in einer quadratischen
Beziehung stehen oder um 90° phasenverschoben sind. Sie können als Sinuskurven mit gleicher Amplitude,
QO°
vyprHpp
Spulen 52 und 54 induzierten Signale durch Leitungen
112 und llömitdem Resolver 96 verbunden und werden
vom Resolver 96 aufbereitet, wobei der Teil der Wechselstrom- und Gleichstrommischung der beiden
Signale abgetrennt oder entmischt wird, der von dein
mit 94 bezeichneten Orientierungswinkel Θ stammt, ü wenn dieser größer als Null ist. Die beiden Komponenten
des Ausgangssignals vom Resolver 96 liegen über Leitungen 116 und 118 am Resolver 98, der die
Gleichstrom- und Wechselstromsignalmischung weiter entmischt; dies ist erforderlich, um den gewünschten, i"
mit 82 bezeichneten Richtungswinkel A zu erhalten. Wenn der angenommene Richtungswinkel A und der
angenommene Orientierungswinkel Θ korrekt sind, werden die Ausgangskomponenten vom Resolver 98
völlig entmischt werden. In diesem Falle trägt das ir>
nominelle Gleichstrom-Ausgangssignal auf der Leitung 120 keinen Wechselstrom-Modulationsfehler, womit
angezeigt wird, daß kein Richtungsfehler vorhanden ist. Ebenso ist dem nominellen Wechselstromsignal auf der
Leitung 122 keine Gleichstromkomponente überlagert. Jr>
womit angezeigt wird, daß der berechnete Orientierungswinkel korrekt ist.
Vorausgesetzt, dab die Winkel O und/oder A nicht
korrekt sind, was der Fall sein wird, wenn sehr kleine Fehler erwartet werden, wie es beim Arbeiten unter
dynamisch wechselnden Bedingungen auftritt, dann werden die Abtastschaltungsanordnungen 26, die auf
den Leitungen 120 und 122 die Wechselstrom- und Gleichstromfehlerangaben erhalten, diese auf die Fehler
bei der Bestimmung der Richtungswinkel Θ und A ■>
<> beziehen und auf den Leitungen 124 und 126 dem Winkelmeßkreis 100 die entsprechenden differentiellen
Änderungen übermitteln, der sie unter den entsprechenden Winkeln abspeichert Diese verbesserten Winkelmessungen
von θ und A werden den jeweiligen Resolvern eingegeben, und zwar bei der vorliegenden
Ausführungsform über die Leitungen 132, 134 und 136 gemäß einer vorgegebenen Rückkopplungsanordnung.
Daraus ergibt sich, daß die Korrekturen, die an den Ausgängen auf den Leitungen 128 und 130 anliegen, die
Fehlermessungen der Komponenten auf den Leitungen 124 und 126 reduzieren. Diese Prinzipien lassen sich
durch Anwendung des in F i g. 11 dargestellten Systems
auf dreidimensionale Anwendungen erweitern.
Wie bei dem System nach Fig. 10 weist das System
nach F i g. 1 i feiderzeugende Spulen 64 und 66 und zur Abtastung dienende Spulen 52 und 54 auf. Eine dritte
felderzeugende Spule 158, die sowohl zur Spule 64 als obwohl die beiden Wechselstromsignale AC1 und AC2
nicht notwendigerweise sinusförmig in der praktischen Ausführung des Systems sein müssen.
Wiederum darf auf die Fig.4a und 4b Bezug
genommen werden, welche die obige Diskussion der Koordinatentransformationsanordnungen betreffen
und die dreidimensionale Richtungsgeometrie zeigen. Die Im Falle der in Fig. 10 dargestellten zweidimensionalen
Ausführungsform ermöglicht die Fähigkeit des Richtungsvektors 180, in jede Richtung zu zeigen, in der
die Anordnung der zur Abtastung dienenden Spulen 52, 54 und 248 sich bewegen kann, ein Nachführen der zum
Abtasten dienenden Spulen. Die Bezugserregersignale für das Gleichstromsignal DC, das Wechselstromsignal
AC\ und das Wechselstromsignal AC2 aus den Stromquellen 68, 70 und 140 definieren ein kegelförmiges
Nutationsfeld 164 um einen Richtungsvektor 180, der mit der Achse der Gleichstromkomponente des
Nutationsfeldes zusammenfällt. Es darf wiederum betont werden, daß die Ausrichtung des Richtungsvektors
180 elektrisch durch eine noch zu beschreibende Schaltungsanordnung erfolgt, während die felderzeugenden
Spulen 64, 66 und !58 in einer festen Orientierung zueinander verbleiben. Die Stromquelle 68
für das Gleichstromsignal DC und die Stromquelle 140 für das Wecbselstromsignal AC2 sind über Leitungen
142 und 144 mit dem Resolver 220 verbunden, dessen Ausgangsleitung 148 ebenso wie die Ausgangsleitung
146 der Stromquelle 70 für das Wechselstromsignal ACX mit dem Resolver 222 verbunden sind. Die
Ausgangsleitungen 154 und 156 führen die Erregersignale vom Resolver 222 den felderzeugenden Spulen 64
und 66 zu. Die felderzeugende Spule 158 wird über die Leitung 152 vom Ausgang des Resolvers 220 erregt. Die
beiden Winke! A und B der Resolver 222 und 220 arbeiten daher auf dem Bezugsvektoreingang des
Nutationsfeldes, dessen Komponenten die Bezugserregersignale der Stromquellen 68, 70 und 140 sind, so
daß der Richtungsvektor 180 und sein dazugehöriges Nutationsfeld in Übereinstimmung mit der in Fig.4a
gezeigten Geometrie ausgerichtet sind. Der Richtungsvektor 180 zeigt in Richtung des Abtasters, der auf dem
entfernten, durch das System zu verfolgenden Objekt angebracht ist Dieser Abtaster besteht aus drei
wechselseitig orthogonal zueinander angeordneten Spulen 52, 54 und 248, die auf dem entfernten Objekt
befestigt sind und die gemäß einer bevorzugten Ausführungsform mit den Hauptachsen des entsprechenden
Objektes übereinstimmen, so daß bei der
Bestimmung der Orientierung des dreiteiligen Abtasters die Orientierung des entfernten Objektes gleichzeitig
bestimmt wird.
Wie bei der an Hand von Fig. 10 erläuterten zweidimensionalen Ausführungsform sind die in den
Spulen 52, 54 u;.d 248 induzierten Signale von der Orientierung ihres Koodinatensystems abhängig, das
von den wechselseitig orthogonal zueinander stehenden Koordinatenachsen 90, 92 und 170 gebildet wird, und
zwar relativ zum Richtungsvektor 180 und seinen zwei orthogonalen Komponenten des Nutationsfeldes. Mit
anderen Worten, die spezielle Mischung der von den Stromquellen 68, 70 und 140 erzeugten Bezugserregersignale,
d. h. des Gleichstromes DC des Wechselstromes
ACi und des Wechselstromes AC2, die in jeder
der drei Spulen 52, 54 und 248 induziert wird, hängt
nicht nur von den zwei Richtungswinkeln A und B ab; welche die zusammengesetzte Richtungskoordinaten-Transformationsanordnung
252 ansteuern, sondern auch von den drei Euler'schen Winkeln, die die relative Winkelorientierung des entfernten Objektes definieren
und die die zusammengesetzte Orientierungskoordinaten-Transformationsanordnung 250 steuern. Die .Hauptfunktion
der beiden Koordinaten-Transformationsanordnungen 250 und 252 in der Gesamtrechenstrategie
des Systems besteht darin, daß die Transformationsanordnung 250 den Teil der Bezugssignalmischung
entmischt, der in den abtastenden Spulen induziert wird und der der relativen Orientierung des entfernten
Objektes zuzurechnen ist, während die andere Transformationsanordnung 252 den verbleibenden Teil der
Bezugssignalmischung entmischt, der sich auf die Richtungswinkel bezieht.
Wenn die drei Orientierungswinkel, die die Koordinaten-Transformationsanordnung
250 steuern, und die zwei Richtungswinkel, die die Koordinaten-Transformationsanordnung
252 steuern, in geeigneter Weise die räumliche Beziehung zwischen den beiden Koordinatensystemen
zur Signalerzeugung und Signalabtastung repräsentieren, dann entsprechen die Signale, die von
den Abtastschaltanordnungen 26 abgetastet werden, den entmischten Bezugssignalen des Gleichstromsignals
DC, des Wechselstromsignals ACi und des Wechsel-Stromsignals
AC2 aus den Stromquellen 68,70 und 140.
Die Spulen 54 und 248 sind mit dem Resolver 224 über die Leitungen 168 und 172 verbunden. Der Ausgang der
Spule 52 und ein Ausgang des Resolvers 224 sind mit dem Resolver 226 über die Leitungen 166 bzw. 174
verbunden. Ein Ausgang des Rtsolvers 224 und ein
Ausgang des Resolvers 226 sind mit dem Resolver 228 über die Leitungen 176 bzw. 178 verbunden. Die beiden
Ausgänge des Resolvers 228 sind mit dem Resolver 230 über die Leitungen 186 bzw. 188 verbunden. Ein
Ausgang des Resolvers 226 und ein Ausgang des Resolvers 230 sind mit dem Resolver 232 über die
Leitungen 184 bzw. 190 verbunden. Ein Ausgang des Resolvers 230 und zwei Ausgänge vom Resolver 232
liefern die aufbereiteten Eingangssignale für die Abtastschaltanordnung 26, wobei diese Eingangssignale
über die Leitungen 192,194 und 196 eingespeist werden.
Die mit den auf den Leitungen 192, 194 und 196 anliegenden drei Eingangssignalen arbeitende Abtastschaltanordnung
26 tastet deren Abweichungen von den nominell korrekten Werten ab, die den Komponenten
der Bezugserregersignale von den Stromquellen 68, 70 und 140 entsprechen sollten. Das auf der Leitung 194
abgetastete Signal sollte nominell ein Gleichstromsignal sein. Wenn die Leitung 194 ein Wechselstromfehlersignal
in der Nutationsfrequenz enthält, dann ist eine Fehlausrichtung vorhanden, d. h, daß der Richtungsvektor
180 nicht genau auf die Spulen 52, 54 und 248 ausgerichtet ist. Der Teil des Wechselstromfehlersignals,
der auf der Leitung 194 anfällt und die gleiche absolute Phase wie das Erregersignal auf der Leitung
146 aufweist, ist proportional zu einem Fehler im Richtungswinkel A. Dieser Fehler im Richtungswinkel
A ist mit dem Winkelmeßkreis 100 über die Leitung 200
ίο verbunden. Der Teil des Wechselstromfehlersignals, der
auf der Leitung 194 anfällt und die gleiche absolute Phase wie das Erregersignal auf der Leitung 144
aufweist, ist dem Fehler im Richtungswinkel B proportional. Dieser Fehler im Richtungswinkel B liegt
über die Leitung 202 am Winkelmeßkreis 100.
Das auf der Leitung 192 anliegende Signal sollte ein nominelles Wechselstromsignal mit der Nutationsfrequenz
sein und kein Gleichstromsignal. Wenn ein Gleichstromsignal auf der Leitung 192 erscheint, ist dies
proportional einem Orientierungswinkelfehler im Orientierungswinkel iP, der der sogenannte relative
Peilwinkel ist. Dieser abgetastete Fehler im relativen Peilwinkel Φ liegt über die Leitung 208 am Winkelmeßkreis
100.
Das auf der Leitung 196 anliegende Signal sollte ebenfalls ein nominelles Wechselstromsignal mit der
Nutationsfrequenz sein und keinen Gleichstromanteil enthalten. Jedesmal wenn ein Gleichstromsignal auf der
Leitung 196 erscheint, so ist dies proportional zu einem
jo Fehler im relativen Orientierungswinkel Θ, dem
sogenannten relativen Höhenwinkel. Dieser Fehler im relativen Höhenwinkel θ liegt über die Leitung 206 am
Winkelmeßkreis 100.
Wie oben bereits erwähnt, sind die auf den Leitungen 192 und 196 auftretenden Signale nicht allein dadurch
gekennzeichnet, daß sie ein Wechselstromsignal mit Nutationsfrequenz darstellen, sondern auch dadurch,
daß sie in quadratischer Beziehung zu ihren korrespondierenden nominellen Bezugssignalen stehen, nämlich
dem Wechselstromsignal Ad und dem Wechselstromsignal AC2. Weiterhin ist die Phasendifferenz zwischen
dem Signal auf der Leitung 192 und der Stromquelle 70 oder alternativ die Phasendifferenz zwischen dem
Signal auf der Leitung 196 und der Stromquelle 140 proportional zu einem Fehler im relativen Orientierungswinkel
Φ, dem sogenannten relativen Rollwinkel Dieser Fehler im relativen Rollwinkel Φ liegt über die
Leitung 204 am Winkelmeßkreis 100. Die Funktion des Winkelmeßkreises 100 besteht darin, richtige oder
so berichtigte Messungen der beiden Richtungswinkel A und ß auf den Leitungen 210 und 212 abzugebt u, die aul
den von der Abtastschaltanordnung 26 ermittelter Winkelfehlern beruhen. Eine weitere Funktion des
Winkelmeßkreises 100 besteht darin, richtige oder korrigierte Messungen der drei relativen Orientierungswinkel Φ, θ und Ψ auf den Leitungen 214,216 und 218 zt
liefern. Diese fortschreitend verbesserten Winkelmessungen, die auf den Leitungen 210,212,214,216 und 218
erscheinen, sind über die Leitungen 234 und 240,236 und 238, 246, 244, 242 mit den Resolvern 222 und 230, 22C
und 232, 224, 226 und 228 in einer festen Rückkopplungsanordnung verbunden. Vom WinkelmeOkreis IOC
an den betreffenden Winkeln durchgeführte Korrekhi
ren wirken dahingehend, die Fehlersignale, die von dei
Abtastschaltanordnung 26 auf den Leitungen !Ή, 192
und 196 auftreten, auf Null zu reduzieren. Ls darf daraul
hingewiesen werden, daß die Folge der Winkel und ihrer dazugehörigen Rotationsachse sowohl für die Rieh
tungskoordinaten-Transformationsanordnung 252 als
auch für die Orientierungskoordinaten-Transformationsanordnung 2SO nicht zwingend ist. Das bedeutet,
daß auch andere Winkeldefinitionen und Rotationsfolgen für jede der beiden Transformationen verwendet
werden können, unter der Voraussetzung, daß sie die erforderliche Freiheit für die Ausrichtung und relative
Orientierung besitzen.
Weiterhin darf darauf hingewiesen werden, daß die Realisierung des erfindungsgemäßen Systems durch die
Verwendung bekannter Techniken mit digitalen, analogen oder Hybridschaltungen durchgeführt werden kann.
Auch wenn das erfindungsgemäße System als spezielles Oberführungssystem mit fünf Freiheitsgraden
zwischen zwei räumlich entfernten, unabhängigen Koordinatensystemen arbeitet, wobei nur eine Erregerquelle
in dem einen Koordinatensystem und nur ein Empfänger in dem anderen Koordinatensystem verwendet
wird, so darf darauf hingewiesen werden, daß sich dieses System leicht dahingehend erweitern läßt,
um eine Messung aller sechs Freiheitsgrade unter Verwendung von zwei Erregerquellen zu erreichen. Die
zweite Erregerquelle würde oder könnte an einer anderen Stelle im Koordinatensystem der ersten
Erregerquelle angebracht sein und mit der ersten Erregerquelle parallel arbeiten, wobei die dritte
Translationskoordinate, die des relativen Bereichs, durch eine Triangulation unter Verwendung der
gleichen Rechentechniken bestimmt werden könnte, wie sie beim erfindungsgemäßen System Verwendung
findet.
Auch darf betont werden, daß sich das erfindungsgemäße System in einem breiten Anwendungsbereich
einsetzen läßt, und zwar in Bereichen von wenigen Kubikmetern oder weniger bis zu Anwendungen in
Bereichen etlicher Kubikkilomelcr. Aus der vorstehenden Beschreibung ergibt sich, daß die Abtastanordnungen
26 intern mit den Komponenten der Bezugserregersignale von den Stromquellen 80, 70 und 140 versorgt
werden, um die Ausfilterabtastfunkiion logisch ausführen
zu können, die für ihre Abtastschaltanordnungen 26 erforderlich ist.
Die Resolver, die Teile der Schaltungsanordnung darstellen, können beispielsweise so hergestellt werden,
wie es in der US-PS 31 87 169 und dcir US-PS 29 27 734
beschrieben ist. Die Abtastschallanordnungcn können wiederum beispielsweise so aufgebaut werden, wie es in
der Literaturstclle »Electronics Circuit Designers Casebook« von Electronics McGraw Mill, No. !4-6 ?iif
Seite 67 dargestellt ist. Der Winkelmcßkrcis kann in der Form aufgebaut sein, wie es bei einer großen Anzahl
bekannter Servomechanisrnen vom Typ I der Fall ist. Selbstverständlich gibt es zahlreiche alternativ erhältliche
bekannte Konstruktionen für jede dieser Anordnungen.
Zusammenfassend läßt sich feststellen, daß das erfindungsgemäße System mit einer zweidimensionalen
Nutation des erzeugten Nutationsfeldes die Richtungsund Orientierungswinkel des entfernten Objektes in der
Ebene der Nutation bestimmt werden können, während
ίο mit einer dreidimensionalen Nutation die Richtung und
die Orientierung eines entfernten Objektes bestimmt werden können.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Systems besteht darin, daß einerseits auch der unverarbeitete
Ausgang des Winkelmeßkreises in bestimmten Situationen in einem offenen System von Nutzen sein kann,
obwohl normalerweise für eine genaue Bestimmung der Orientierungswinkel Φ, θ und Ψ die Ausstvalilmittel
direkt auf die Abtastmittel gerichtet sein müssen und daß andererseits die absolute Lage und Orientierung,
einschließlich der Entfernung eines Objektes relativ zur Bezugsquelle durch Verwendung zweier räumlich
getrennter Erregungsmittel, wie sie in F i g. 11 dargestellt
sind, mit geeigneter Eingangs- und Ausgangsschaltung an dem Objekt bestimmt werden können.
Obwohl das erfindungsgemäße System im Detail als ein Objektverfolgungssystem zur Verfolgung der
Bewegung und winkelmäßigen Orientierung eines im allgemeinen entfernten Objektes beschrieben worden
ist, ist einsichtig, daß sich das erfindungsgemäße System bei einer Vielzahl von Objektbestimmungs-Nachführungs-
und Orientierimgswinkelbestimmungen verwenden läßt. Eine gegenwärtig noch in der Entwicklungsphase befindliche Anwendung, besteht in der Verfolgung
der Bewegung und Orientierung eines Beobachiungskopfes,
insbesondere dessen Sichtlinie, zur Verwendung in einem visuell gekoppelten Steuersystem. Andere
mögliche Anwendungen, beispielsweise des zweidimei.-sionalen
Systems, ergeben sich bei verschiedenen Arten des Transportes in einer Ebene, wie beim Manövrieren
von Schiffen oder bei der Aufrechterhaltung geeigneter Entfernungen zwischen Personenautos in einem automatisierten,
öffentlichen Transportsystem. Andere Flugzeugnavigalionsproblemc. die sich mit dem erfindungs-
« gemäßen System lösen lassen, bestehen in der
Ausrichtung von Raketensysicmen in der Luft, selbsttätigem
Ankuppeln von Tankcrrohrdüse und Aufnehmer bei der Luflbctankung von Flugzeugen. Formalionsfliegcn,
lostrutnentcnlandiing von scrVrccht startenden
und landenden Flugzeugen und d^rglcv hen.
Hierzu <5 Blatt Zeichnungen
Claims (10)
1. Objektverfolgungssystem, mit Mitteln zum Ausstrahlen eines gerichteten magnetischen Feldes,
mit am Objekt befindlichen Mitteln zum Abtasten des Feldes und mit Mitteln zur Ableitung der
Fehlausrichtung des Feldes gegenüber den Abtastmitteln aus einem Fehlersignal, wobei die Ausstrahl-
und Abtastmittel aus orthogonal zueinander angeordneten Spulen bestehen, dadurch gekennzeichnet,
daß das Feld ein Nutationsfeld (32, 164) mit einer mit dem Richtungsvektor des
Feldes (32, 164) zusammenfallenden Nutationsachse (50,80,180) ist.
2. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Nutationsfeld (32,164) durch Überlagerung
von Gleich- und Wechselstromsignalen (68, DC. 70,140MC AC \,AC2) erzeugt wird.
3. Systea- nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Gleich- und Wechselstromsignale (DC, AC, ACi, ACT) Modulationssignale einer Trägerfrequenz
sind.
4. System nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß zur Objektverfolgung
im zweidimensionalen Raum (x, y, 90, 92) die Nutation in der durch die Koordinatenachsen (X, Y,
84,86) aufgespannten Ebene erfolgt.
5. System nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß zur Objektverfolgung im dreidimensionalen Raum (x, y, z, 90, 92, 170) die
Nutation in zwei Ebenen erfolgt.
6. System nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Eboncn senkrecht aufeinander
stehen.
7. System nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Nutation des Nutationsfeldes (164) eine
Bewegung auf einem Kegelmantel um den Richtungsvektor (180) des Nutationsfeldes ausführt.
8. System nach einem der Ansprüche I bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Fehlersignal
die Nutationsachse (50,80,180) nachgeführt wird.
9. System nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausrichtung und/oder die Nachführung
der Nutationsachse (50, 80, 180) über Koordinaten-Transformationsanordnungen
erfolgt.
10. System nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Koordinaten-Transformationsanordnungen
Resolver sind.
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