DE2541676A1 - Verfahren zur stickstoffentfernung aus abwaessern - Google Patents

Verfahren zur stickstoffentfernung aus abwaessern

Info

Publication number
DE2541676A1
DE2541676A1 DE19752541676 DE2541676A DE2541676A1 DE 2541676 A1 DE2541676 A1 DE 2541676A1 DE 19752541676 DE19752541676 DE 19752541676 DE 2541676 A DE2541676 A DE 2541676A DE 2541676 A1 DE2541676 A1 DE 2541676A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
nitrogen
biomass
liquid phase
ammonia
denitrifying
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE19752541676
Other languages
English (en)
Inventor
Wayne Benjamin Gitchel
Paul Vincent Knopp
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
STWB Inc
Original Assignee
Sterling Drug Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sterling Drug Inc filed Critical Sterling Drug Inc
Publication of DE2541676A1 publication Critical patent/DE2541676A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
    • C02F11/08—Wet air oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S210/00—Liquid purification or separation
    • Y10S210/902—Materials removed
    • Y10S210/903—Nitrogenous

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Micro-Organisms Or Cultivation Processes Thereof (AREA)

Description

Verfahren zur Stickstoffentfernung aus Abwässern
Die Erfindung betrifft die Behandlung von Kloakenwasser (sewage) und anderen Abwässern zur Entfernung von organischen und anorganischen Verunreinigungen, nämlich organischen Kohlenstoff enthaltenden Materialien und organischen und anorganischen Stickstoff enthaltenden Materialien. Insbesondere beschreibt die Erfindung ein Verfahren zur Entfernung von Stickstoff aus Abwasser durch biologische Oxydation von stickstoffhaltigem Material mit anschließender Reduktion des oxydierten stickstoffhaltigen Materials zu elementarem Stickstoff durch biologische Denitrifikation.
Reduzierter Stickstoff, der in Abwasser enthalten ist, das in aufnehmende Ströme abgelassen wird, übt einen langanhaltenden Sauerstoffbedarf aus, der bei der biologischen Oxydation die Sauerstoffquelle des aufnehmenden Wassers verbraucht. Sowohl reduzierter als auch oxydierter Stickstoff düngen aufnehmende Gewässer und sind oft für die Algenblüte in Seen verantwortlich. Oxydierter Stickstoff in der Nitratform wurde für Methämoglobinämie (sogenannte "blue babies"), eine ernsthafte Kinderkrankheit, verantwortlich gemacht.
Übliche Arten der Stickstoffentfernung aus Abwasser bestehen aus physikalisch-chemischen und biologischen Mitteln. Bei phy-
609815/0913
sikalisch-chemischen Methoden wird der pH-Wert des Abwassers auf über 9,0 eingestellt, und Luft wird durch die Flüssigkeit geleitet, um den Ammoniakstickstoff zu entfernen. Das Ammoniakentfernen ist ein gangbarer Prozeß, wenn die Volumina klein sind und die Ammoniakkonzentrationen relativ hoch. Zur Anwendung auf Abwässer jedoch besitzt das Verfahren den Nachteil, daß es große Mengen Abstreifgas mit schlechtem Wirkungsgrad bei niedriger Temperatur erfordert.
Alternativ wird das Abwasser durch ein Ionenaustauscherbett geleitet. Es können besondere Ionenaustauschermedien für das Ammoniumion verwendet werden. Ein solches Verfahren hat den Nachteil, daß der organische Nitrit- und Nitratstickstoff nicht entfernt wird. Es sind große Mengen an Regenerierungsmittel notwendig, und die Adsorptionskapazität nimmt während mehrerer Regenerierungszyklen ab, was den Ersatz des Ionenaustauschermediums erfordert.
Ammoniakstickstoff kann durch Bruchpunktchlorierung (break point chlorination) entfernt werden. Dieses Verfahren besitzt den Nachteil, daß es einer genauen ρ -Steuerung bedarf und daß die Chlorzugabe die gelösten Feststoffe im Abwasser beträchtlich erhöht.
Das Nitration kann durch Ionenaustausch entfernt werden, jedoch ist für die Synthese der selektiven Harze das knappe petrochemische Ausgangsmaterial notwendig, und sie bedürfen bei der Anwendung großer Mengen an korrosiven Regenerierungsmitteln, wie Chlorwasserstoffsäure.
Stickstoff kann wirksam biologisch entfernt werden, indem zunächst das reduzierte Ammoniak und der organische Stickstoff zu Nitratstickstoff oxydiert werden, wonach der oxydierte Stickstoff durch biologische Reduktion zu elementarem Stickstoff überführt wird, der als Gas abgelassen wird.
Kloakenabwasser (sewage) enthält so-wohl organische und anorganische stickstoffhaltige Materialien als auch kohlen-
609815/0913
stoffhaltige Materialien. Beispielsweise enthält ein typisches rohes Abwasser etwa 250 mg/l biologischen 5 Tage-Sauerstoffbedarf (BOD5) und 40 mg/l Gesamt-Kjeldahl-Stickstoff (TKN), davon etwa 30 mg/l in ammoniakalischer Form (NH^ oder NH^+). Die übliche primäre Sedimentation verringert den BODc und TKN auf etwa 175 mg/l bzw. 32 mg/l. Die anschließende aerobe biologische Behandlung, beispielsweise mit aktiviertem Schlamm unter geeigneten Betriebsbedingungen, oxydiert den ammoniakalischen Stickstoff zu Nitrit- und Nitratstickstoff, wobei der BOD1- wesentlich verringert wird. Die anschließende Behandlung in einer Stufe, die heterotrophe Bakterien enthält, wo kein Sauerstoff zugegeben wird (anaerobe Bedingungen) und ausreichender organischer Kohlenstoff anwesend ist, führt zur Reduktion von Nitratstickstoff zu elementarem Stickstoff, der in Gasform abgegeben wird.
Organismen, die für die Oxydation von kohlenstoffhaltigem organischen Material verantwortlich sind, sind allgegenwärtig, und werden im allgemeinen als überwiegend heterotrophe Organismen erachtet, wie Zooglea, Pseudomonas und Chromobacterium, die organischen Kohlenstoff als Nahrung und Energiequelle benötigen. Organismen, die für die Nitrifikation verantwortlich sind, werden als chemotroph klassiert auf Grund ihrer Fähigkeit, anorganischen Kohlenstoff (COp) als ihre Kohlenstoffquelle zu binden bzw. zu fixieren. Nitrosomonas und Nitrobacter sind repräsentative Beispiele für die für die Nitrifikation verantwortliche Gruppe. Die Denitrifikation wird mit Hilfe wahlfreier Organismen bewirkt, die in der Lage sind, den Sauerstoff in der Nitratform zu verwerten. Schematisch werden die verschiedenen Transformationen wie folgt veranschaulicht:
809815/0913
Heterotrophe Organismen Organischer C + 0g > COg + HgO + Zellen
Nitrosoraonas 2NH"£ + 5O2 > 2NOg + 2H2O + 4H+
£ + 5O2 > 2NOg + 2H2
Nitrobacterium
2N0~
wahlfreie
+ organ. C > Ng +
Heterotrophe Organismen
Bei den üblichen biologischen Nitrifikations- und Denitrifikations-Systernen ist die Wachstumsrate der für die Nitrifikation verantwortlichen Organismen viel geringer als für die heterotrophen Organismen. Somit sind lange Zellen-Verweilzeiten notwendig, um eine lebensfähige nitrifizierende Masse aufrechtzuerhalten, um das Auswaschen von Nitrifikatoren entweder im Abstrom oder im verbrauchten Schlamm zu verhindern. Die Nitrifikationsrate hängt stark vom pH-Wert ab, wobei der optimale Wert zwischen 7,5 und 8,5 liegt. Oftmals ist es notwendig, den Abwässern, die einen Alkalinitätsmangel aufweisen, Alkalinität zu verleihen, um den pH-Wert im optimalen Bereich für das Wachstum der Nitrifikatoren zu halten. Die Grundsätze, die das vorstehende Phänomen beherrschen, sind in einer Veröffentlichung von Downing et al. (J.Inst.Sew.Purif., 1961, S. 130) beschrieben.
Die Denitrifikation hängt nicht nur von der Masse der denitrifizierenden Organismen, die im System anwesend sind, ab, sondern auch von dem Vorhandensein von organischem Kohlenstoff, um Energie zu liefern und als Elektronendonator oder Sauerstoffakzeptor in der Denitrifikatipnsstufe zu wirken. In der Praxis wird die Denitrifikationsrate durch"Bereitstel- · lung einer organischen Kohlenstoffquelle, wie Methanol, um die Denitrifikationsrate auf einem hohen Ausmaß zu halten, beschleunigt.
609818/0913
Ziel der Erfindung ist es, einen geeigneten Sauerstoffakzeptor bereitzustellen, der anstelle von Acetat, Methanol oder anderen im Handel erhältlichen organischen, biologisch abbaubaren Materialien, die als Sauerstoffakzeptor verwendet werden, verwendet werden kann. Es ist auch besonders erwünscht, für die Entfernung und Rückgewinnung eines Teils des Stickstoffs für ein Düngemittel zu sorgen, eine geeignete Alkalinität zur Aufrechterhaltung des p^-Wertes der nitrifizierenden Stufe zu schaffen und wirtschaftliche Mittel zur Schlammbeseitigung zu liefern unter gleichzeitiger Erzielung der vorstehend genannten Vorteile.
Die Erfindung ist eine Verbesserung des Verfahrens zur Stickstoffentfernung aus einem Abwasser durch
a) Mischen von*Abwasser, das reduzierte stickstoffhaltige Verbindungen enthält, mit aktiven nitrifizierenden Organismen und einem Sauerstoff enthaltenden Gas während einer ausreichenden Zeit, um im wesentlichen das ganze stickstoffhaltige Material in die Nitratform zu überführen,
b) Abtrennen der nitrifizierenden Organismen und der angesammelten Biomasse aus dem nitrifizierten Abwasserstrom, Rezirkulieren der abgetrennten nitrifizierenden Organismen und angesammelten Biomasse in die Nitrifikations-Kontaktierstufe und periodische oder kontinuierliche Entfernung eines Teils der angesammelten Biomasse aus der Nitrifizierungsstufe,
c) Kontaktieren des nitrifizierten Abwasserstroms mit heterotrophen denitrifizierenden Bakterien während einer ausreichenden Zeit, um den Nitratstickstoff zu elementarem Stickstoff zu reduzieren, und
d) Abtrennen der denitrifizierenden Organismen und der angesammelten Biomasse aus dem denitrifizierten Abwasserstrom, Rezyklisieren der abgetrennten denitrifizierenden Organismen und angesammelten Biomasse zur Denitrifikationsstufe und periodische oder kontinuierliche Entfernung eines Teils der angesammelten Biomasse aus der Denitrxfizierungsstufe.
609815/0913
Die Verbesserung umfaßt die Erwärmung der aus den nitrifizierenden und denitrifizierenden Stufen entfernten Biomasse in Gegenwart eines Sauerstoff enthaltenden Gases bei einer Temperatur von 175 bis 315°C und einem Sauerstoffpartialdruck von 0,35 bis 17,6 kg/cm (5 bis 250 psi), um die Biomasse partiell zu oxydieren und im wesentlichen den ganzen organischen Stickstoff in Ammoniakstickstoff zu überführen, das Abtrennen der festen Phase von der flüssigen Phase der oxydierten Mischung, das Abstreifen von Ammoniak aus der flüssigen Phase und Führen der flüssigen Phase zur Denitrifizierungs-Kontaktier-Stufe, um eine Quelle für organischen Kohlenstoff für die denitrifizierenden Organismen zu schaffen,
Als weiterer erfindungsgemäßer Gesichtspunkt kann die von den Nitrifikations- und Denitrifikations-Stufen entfernte Biomasse vor ihrer partiellen Oxydation mit primärem Schlamm für die Sedimentation von rohem Abwasser oder mit jedem anderen feinvermahlenen Abfallmaterial, das vorzugsweise einen niedrigen Stickstoffgehalt aufweist, worin das Kohlenstoff/ Stickstoff-Verhältnis mindestens etwa 20:1 beträgt, vermischt werden.
Die Erfindung schafft somit den wesentlichen wirtschaftlichen Vorteil der Beseitigung von überschüssiger Biomasse und anderen Abfallmaterialien unter gleichzeitiger Bereitstellung einer Energiequelle für die Denitrifikationsstufe.
Im folgenden wird auf die Figur Bezug genommen, die ein Fließschema darstellt, das die Durchführung der Erfindung erläutert.
Rohes Abwasser 1 wird einer Vorbehandlung, wie Sieben und Kiesentfernung, 2 unterworfen. Der Abwasserstrom 3 wird gegebenenfalls in einer primären Ben an dlu'ngs stufe 4 behandelt, die aus einem einfachen Absitzen besteht. Der primäre Abstrom 5 oder das rohe Kloakenabwasser wird mit aktiviertem Schlamm in einem aeroben Kontakttank 6 während einer ausreichenden Zeit kontaktiert, um ein Wachstum der nitrifizieren-
609815/0913
den Bakterien aufrechtzuerhalten bzw. zu unterstützen und zur Umwandlung von Stickstoffverbindungen zu Nitratstickstoff. Luft 32 oder ein anderes Sauerstoff enthaltendes Gas wird dem Kontakttank zugegeben, um für ein Mischen zu sorgen und aerobe Bedingungen aufrechtzuerhalten. In manchen Fällen wird Kalk, Sodaasche oder ein kaustisches Mittel 33 zugegeben, um eine ausreichende Alkalinität aufrechtzuerhalten, um die bei der Oxydation des Stickstoffs gebildete Säure zu neutralisieren und den pH-Wert des Systems auf einem optimalen Wert für das Wachstum der nitrifizierenden Bakterien zu halten, Die nitrifizierenden Bakterien und angesammelte Biomasse 7 werden vom Abwasserstrom in einem Absetztank bzw. Klärtank 8 abgetrennt, von wo der unten abgehende Strom 15 zum Kontaktbehälter 6 rezyklisiert wird. Der nitrifizierte Abstrom 9 wird in einem Becken 10, das heterotrophe denitrifizierende Bakterien enthält, kontaktiert, worin der oxydierte Stickstoff zu elementarem Stickstoff reduziert wird und vom Abwasserstrom abgestreift wird. Ein geeigneter Sauerstoffakzeptor 40, z.B. Methanol, wird dem Strom zugegeben, um die Denitrifikationsrate zu erhöhen. Die denitrifizierenden Bakterien und die angesammelte Biomasse 11 werden vom denitrifizierten Abwasser in einem Klärtank 12 abgetrennt und zum denitrifizierenden Kontaktbehäler 14 rezyklisiert. Der oben abgehende Strom 13 wird in anschließenden Behandlungsstufen, wie Sandfiltration und Desinfektion, behandelt. Alternativ kann das nitrifizierte Abwasser 9 durch einen Festbettreaktor geleitet werden, der auf einem geeigneten Medium, wie Kies, Sand, "Stein, Kunststoff oder Holz anhaftendes Wachstum enthält. Die hier dargelegten Grundsätze sind gleichwohl anwendbar, ob ein fixiertes oder suspendiertes Wachstumsmedium verwendet wird. Ein Teil der angesammelten biologischen Feststoffe aus den Nitrifikations- (A) und Denitrifikations-(B) Stufen wird aus dem Verfahren 16 und 17 entfernt, wo er gegebenenfalls 18 mit primärem Schlamm 31 kontaktiert wird und in einer Naßluft-Oxydations-Einheit 19 oxydiert wird, um gleichzeitig Schlammfeststoffe zu zerstören und löslichen BOD zu liefern und organischen Stickstoff zu Ammoniakstickstoff umzuwandeln. Anderes organisches Abfallmaterial 36 kann nach
60981S/0913
geeigneter Behandlung bzw. Vorbehandlung zugetnischt werden oder getrennt der Oxydationseinheit zugeführt werden, um eine partielle Oxydation und Auflösung zu erzielen. Geeignetes Material ist jedes organische Material mit einem hohen Kohlenstoff/stickstoff-Verhältnis, wie üblicher Hausmüll oder Zeitungspapier. Das Kohlenstoff/Stickstoff-Verhältnis beträgt vorzugsweise etwa 20:1 und wünschenswerterweise so viel wie 100:1. Die im oxydierten Schlamm enthaltenen Feststoffe werden anschließend in einem Klärtank 21 abgetrennt. Die unten abfließenden Feststoffe 22 werden mit Hilfe üblicher Entwässerungsvorrichtung en beseitigt, und der oben abfließende Strom 37 kann zur Denitrifikationsstufe (B) zurückgeführt werden, um die Menge des benötigten Methanols zu ersetzen oder zu verringern. Wenn eine Verbesserung des BOD-zu-Stickstoff-Verhältrusses erforderlich ist, wird die partiell oxydierte überstehende Flüssigkeit 3 7 durch einen Ammoniakabstreifer 24 oder eine andere geeignete Ammoniakentfernungsvorrichtung geleitet. Im Falle des Ammoniakabstreifens mit Hilfe eines nicht-kondensierbaren Gases wird die ammoniakreiche Gasphase 27 einem Ammoniakabsorber 28 zugeführt. Bei einem typischen Absorber wird das Gas 27 durch eine Schwefelsäurelösung 29 geleitet, um Ammoniumsulfat 30 zur Verwendung als Düngemittel zu bilden. Kalk oder ein anderes kaustisches Material 34, z.B. Natriumhydroxyd, wird dem partiell oxydierten Strom 3 7 zugegeben, um den*ρ -Wert auf mindestens etwa 9,5 zu erhöhen, um die Wirksamkeit des Ammoniakabstreifens in der Abstreifkolonne 24 zu verbessern. Die Gasphase vom Absorber 25 kann in die Atmosphäre abgelassen werden oder zur Abstreifvorrichtung rezyklisiert werden, um Wärme zu sparen. Die Abstreifvorrichtung kann unter vermindertem Druck betrieben werden, um die Abstreifwirksamkeit zu erhöhen. Die überstehende, von Ammoniak befreite Lösung 38 kann zur Denitrifizierungsstufe (B) rezyklisiert werden oder in einem Klärtank 39 behandelt werden, um überschüssigen Kalk (eine Mischung aus Calciumcarbonat und Calciumhydroxyd), der im Abfluß der Abstreifvorrichtung 24 enthalten ist, zu entfernen. Der unten abfließende Strom 35, der überschüssigen
609815/0913
Kalk (lime) enthält, kann zum Einlaß der Nitrifikationsstufe (A) rezyklisiert werden, um den Bedarf der Alkalinitätszugabe 33 zur Nitrifikationsstufe zu ersetzen oder zu verringern,
Es sind auch andere Fließschemata möglich, was für den Fachmann selbstverständlich ist. Z.B. kann eine aerobe biologische Behandlungsstufe zur Entfernung des kohlenstoffhaltigen BOD im Abwasser vor der Nitrifikationsstufe eingefügt werden, wodurch der Sauerstoffbedarf der Nitrifikationsstufe verringert wird und die Steuerung der Nitrifikations/Denitrifikations-Stufen verbessert wird. Dies ist das sogenannte Drei-Stufen-Nitrifikations/Denitrifikations-Sy stern.
Die folgenden Beispiele erläutern die Erfindung, ohne sie jedoch einzuschränken.
Beispiel 1
Das folgende Beispiel veranschaulicht die Umwandlung von Stickstoff in Schlamm von organischem Stickstoff zu Ammoniakstickstoff durch partielle Naßluftoxydation, die es ermöglicht, den Stickstoff zu entfernen, wodurch das BOD:N-Verhältnis der überstehenden Flüssigkeit verbessert wird und sie für einen Methanol-Ersatz in der Denitrifikationsstufe geeignet wird.
Proben von rohem Abwasserschlamm wurden unter verschiedenen Bedingungen (175 bis 2500C) oxydiert in einem Bereich von 13,8 % bis 81,4 % Oxydation. Nach der Oxydation wurde die Verteilung des Stickstoffs als Gesamt- und löslicher Kjeldahl- und Ammoniak-Stickstoff bestimmt. Die Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle angegeben:
609815/0913
Stickstoffverteilung in partiell oxydierten Schlammflüssiqkeiten
Gesamter NH^-N Löslicher NH^-N Lö si ich .BODr-
0
% Oxydation Kjeldahl-N 0,62 Kjeldahl-N 0,59 11,900
15,8 1,15 0,85 1,04 0,77 1O1 240
55,6 1,14 0,88 1,00 0,84 7,200
66,1 1,07 1,05 0,98 0,99 6,150
81,4 1,09 1,02
Mit der Erhöhung des Oxydationsausmaßes nimmt "die Fraktion von löslichem Stickstoff als Ammoniakstickstoff zu. Die Entfernung des löslichen Ammoniakstickstoffs aus der gesamten oxydierten Flüssigkeit führt zu folgenden BOD:N-Verhältnissen:
g/l Gesamt-Stickstoff, der Löslich. B0D:N-Ver- % Oxydation nach d.Entfernen verbleibt BOD g/l hältnis
15,8 o,$6
55,6 0,37
66,1 · 0,25
81,4 otio
Ein BOD5:N-Verhältnis von etwa 20:1 würde nicht nennenswert das Eindringen von Ammoniak oder organischem Stickstoff in den Abstrom verhindern.
Die Entfernung von unlöslichem Stickstoff von der überstehenden Flüssigkeit mit anschließendem Ammoniakentfernen erhöht nennenswert das BOD:N-Verhältnis in der Flüssigkeit, wie aus der folgenden Tabelle hervorgeht:
11, 90 21, 20
10, 24 27t 70
7, 20 51, 30
15 61, 5
609815/0 9 13
Verbleibender
. Stickstoff nach
dem Entfernen,, q/l		 Löslich.
BOD g/l		 BOD:N-
Verhältnis
0,45 11,90 26f4
0,25 10,24 44,5
0,14 7,20 51,5
0,05 6,15 205
j} Oxydation
15,8
55,6
66,1
81,4
Somit verbessern die Oxydation, Feststoffentfernung und das Abstreifen das BOD:N-Verhältnis sehr, wodurch die überstehende Flüssigkeit auf ideale Weise als Ersatz für Methanol in der Denitrifikationsstufe geeignet wird.
Beispiel 2
Das folgende Beispiel veranschaulicht, wie cellulosisches Material verarbeitet werden kann, um löslichen BOD zu liefern und das BOD:N-Verhältnis von verarbeitetem Schlamm zu verbessern durch Zugabe des cellulosischen Materials zum Schlamm vor der Oxydation oder durch Oxydation desselben getrennt, um einen Methanol-Ersatz zu erhalten.
40 g/l Oxydationsbedingungen Oxydafcicjivon. Ce
clwomatogra phi sehe
Cellulose Temp. °C. Zeit, Min. % Oxydation EOD, g/l
240 0 7,1 2,78 250 50 46,5 5,18 240 50 74,5 7,06
Da die Cellulose wenig oder keinen Stickstoff enthält, stellt die Flüssigkeit einen idealen Ersatz für Methanol dar.
Beispiel 3
Das folgende Beispiel veranschaulicht, wie partiell oxydierter Schlamm von Ammoniakstickstoff abgetrennt werden kann, um das BOD:N-Verhältnis der erhaltenen Flüssigkeit zu verbessern und .. sie zur Verwendung als Ersatz für Methanol in der Denitrifikationsstufe geeignet zu machen.
609815/0913
Die geklärte überstehende Flüssigkeit von einem oxydierten gemischten primären und aktivierten Schlamm [l5,9 % Oxydation bei 175°C und 22,1 kg/cm2 (300 psig)]wurde mit 8,0 g/l Ca(OH)2 behandelt, um ihren pH-Wert auf 12,0 einzustellen. Die Probe wurde bei Raumtemperatur einige Stunden belüftet, wobei folgendes erzielt wurde:
0,47 4,53 5,45
0,15 4,53 9,85
0,05 4,53 10,50
0,05 .4,53 ' 10,01
Oj 04 4,53 9r25
0,04 4,53 .9,05
Zeit, Std. Gesamt stick stoff g/1 NH^5-N, g/l BOD^, g/l B0D:N
0 0,83 .
1 0,46
2 0,43
3 0,45
4 ; 0,49
5 0,50
Somit wird das BOD:N-Verhältnis von 5,45 auf 9,05 durch Entfernen des Ammoniakstickstoffs von der Flüssigkeit verbessert. Die Aufschlämmung nach der Behandlung besaß einen p„-Wert von 12,0 und enthielt überschüssigen Kalk. Dieser Kalk wurde zu der Nitrifikationsstufe rezyklisiert, um bei Bedarf Alkalinität sicherzustellen. Bei der vorstehenden behandelten Probe wurde die Aufschlämmung nach der.Ammoniakentfernung geklärt, wobei eine Aufschlämmung erhalten wurde, die 3,77 g/l ausgefälltes Calciumcarbonat und Calciumhydroxyd enthielt.
Beispiel 4
Dieses Beispiel dient zur Veranschaulichung, wie eine partiell oxydierte überstehende Flüssigkeit in einem Nitrifikations/üenitrifikations-Systera als geeigneter Sauerstoffakzeptor verwendet werden kann. Eine Laborversuchsanlage als biologisches Nitrifikations/Denitrifikations-System wurde mit einem primären städtischen Abwasserabstrom betrieben. Beim anfänglichen Betrieb des Systems wurde Methanol als Wasserstoffdonator (Sauerstoffakzeptor) in der Denitrifikationsstufe verwendet.
609815/0913
Nachdem die Denitrifikation eingeführt bzw. etabliert wurde, wurde das Überstehende von einem partiell oxydierten Schlamm anstelle von Methanol eingesetzt, wobei eine kleine oder keine Veränderung der Denitrifikationsrate eintrat. Am Ende des Experiments wurde die Beschickung der überstehenden Flüssigkeit beendet, und die Denitrifikation klang ab, was anzeigte, daß die überstehende Flüssigkeit ein geeigneter Ersatz für Methanol war.
Ein rohes Abwasser bzw. Kloakenabwasser, enthaltend etwa 50 mg/l Gesamtstickstoff, wurde in einem zweistufigen biologischen Nitrifikations/Denitrifikations-System behandelt. Methanol wurde der Denitrifikationsstufe in einer Rate von 88 mg/l COD-Xquivalent zugegeben, Nitratstickstoff wurde von 16,9 mg/l auf 3,2 mg/l innerhalb des Denitrifikationssystems verringert. Eine partiell oxydierte überstehende Flüssigkeit [abgeleitet von einem gemischten primären und aktivierten Abfallschlamm, bei 200°C und 25,3 kg/cm2 (350 psig) oxydiert], von der der Ammoniakstickstoff vorher abgetrennt worden war, wurde für das Methanol ersetzt. Die Verringerung des Nitratstickstoffs vpn 15,4 mg/l auf 2,4 mg/l wurde erzielt. Die Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle zusammengefaßt:
Ein NO-. Aus . 3
Methanol bei 88 mg/l 16,9 3,2
Methanol bei 22 mg/l 15,4 2.4
Überstehende Flüssigkeit bei
88 mg/l
Kein Methanol oder IR 8 T=S ς
überstehende Flüssigkeit * 1^
Die Beschickung von sowohl Methanol als auch partiell oxydierter überstehender Flüssigkeit wurde eingestellt und die Denitrifikation beendet. Das Beispiel veranschaulicht die Brauchbarkeit der überstehenden Flüssigkeit als Methanol-Ersatz.
Beispiel 5
Das folgende Beispiel veranschaulicht, wie die vorstehenden Grundsätze in ein übliches Abwasserbehandlungssystem inte-
609815/0913
griert werden können. Zum Zwecke der Veranschaulichung wird davon ausgegangen, daß 4 Millionen Liter Abwasser behandelt werden sollen und daß Vorbehandlung, primäre Sedimentation, Nitrifikation und Denitrifikation in den Behandlungsstufen eingeschlossen sind.
Rohes Abwasser bzw. Kloakenabwasser wird einer Vorbehandlung unterworfen, die aus einem Sieben und einer Kiesentfernung besteht, und einer primären Behandlung unterzogen. Die Leistung ist der nachstehenden Tabelle zu entnehmen:
Rohes
Abwasser		 kg/Tag
757		 Primärer Abstrom Primärer
Schlamm		 kg/Tag
579
Suspendierte
Feststoffe		 mg/1
200		 948 ms/i
100		 kg/Tag
579		 Eil
4o,o		 -
BOD 250 95 175 662 - 15,9
TKN 25,0 57 2I1O 79 1,68 0
15,0 0 15,0 57 - 0
NO " 0 0 0 0
Der primäre Abstrom wird in einem aktivierten Schlammsystem behandelt, in dem die Feststoffverweilzeit ausreicht, um nitrifizierende Bakterien im System beizubehalten und im wesentlichen den ganzen Ammoniakstickstoff im System zu Nitratstickstoff zu überführen. In der folgenden Tabelle ist die Leistung des nitrifizierenden Systems zusammengefaßt:
NitriELkations-Pritnärer Abstrom Nitrifikations-Abstrom Abfall schlamm
mg/1 kg/ Tag ms/1 kg/Tag sZi kg/Tag
Suspendierte
Feststoffe		 100 579 10 57,6 40,0 585
BOD 175 662 10 ' 57,6 - ■ -
TKN 21,0 79 2,0 7,6 1,61 25,6
hhJ-h 15,0 57 3,8 - -
NO"-N O 0 14,0 54,4 - -
609815/0913
Beim Nitrifikatxonsverfahren werden etwa 54,4 kg/Tag Nitratstickstoff produziert. Um einen angemessenen pH-Wert im Nitrifikationssystem aufrechtzuerhalten, kann die Zugabe von Alkalinität notwendig sein.
Der nitrifizierte Abstrom wird dann in einer biologischen Deni trif ikationsstüfe behandelt, in der der Nitratstickstoff zu elementarem Stickstoff reduziert und entfernt wird. Die nachstehende Tabelle veranschaulicht typische Leistungen der Denitrifikations stufe:
Nitrifika-
tionsabstrom		 Denitrifika-
tionsabstrom		 kg/Taq
19,1		 Denitrifikations
abfall schlamm
Suspendierte
Feststoffe		 mg/1 kg/Ta.a
10 37,6		 5,0 19,1 g/l kg/Tag
40 78,9
BO» 10 37,6 5f0 7,6 - ■ _
ICKN 2,0 7,6 .2,0 3,8 1,5 2,9
Mi? I1O 3r8 1,0 Ii 9 - ■ .
KO,- 14,0 54,4 0,5
In der Denitrifikationsstufe werden etwa 53 kg/Tag Stickstoff durch Reduktion zu elementarem Stickstoff entfernt. In üblichen Systemen erfordert dies etwa 2,1 kg Methanol (2,5 kg BOD-Äquivalent) pro kg Stickstoff, um die Stickstoffreduktion bei einer angemessenen Rate zu halten, oder der Gesamt-Methanol-Bedarf beträgt 23 7 kg (290 kg BOD-Äquivalent) pro Tag.
Die kombinierten Schlämme können wie folgt charakterisiert werden:
Denitri-
Primär Nitrifikation fikation Insgesamt
mg/1 kg/Tag mg/1 kg/Tag mg/1 kg2ZH] S/l kg/Tag
Liter/Tag 9 250 14 300 1 630 25
Festl?ofIf6 4°i ° 579 4°i ° 585 .40,0 66,2 40,0 IO31 1,68 15,9 1.61 23,6 1,5 2,9 1,65
609815/0913
Der kombinierte Schlamm von dem System wird einer partiellen Naßluftoxydation bei 200°C und 25,6 kg/cm (350 psig) und einer Sedimentation unterworfen. Die Charakteristika der überstehenden Flüssigkeit vor und nach der Ammoniak-Entfernung sind wie folgt:
Vor der Ammoniak- Nach der Ammonxak-
Entfernung Entfernung
Liter/Tag. 26 350
k/1 kg/Tag g/l kg/Tag
Löslich.BOD5 5,0 126 5,0 126
TiCN 1,59 40,1 0,16 4,0
NHt-N 1,50 57,8 0,07 1,8
Das BOD:N-Verhältnis der überstehenden Flüssigkeit beträgt 31,2, so daß sie ein geeignetes Material zum Ersatz von Methanol in der Denitrifikationsstufe darstellt. Die Klärung der entfernten Flüssigkeit führt zu einem unten abgehenden Strom, der soviel wie 710 mg/l CaCOg-Alkalinitätsäquivalente enthält, der zur Neutralisation der bei der Nitrifikation gebildeten Säure verwendet werden kann.
Im partiellen Naßluftoxydationsr-Verfahren kann das Ausmaß " der Oxydation der anwesenden organischen Substanzen im Bereich von etwa 15 bis etwa 95 % liegen.
609815/0913

Claims (7)

  1. Patentansprüche
    / 1.)Verfahren zur Stickstoffentfernung aus einem Abwasser, indem man
    a) Abwasser, das reduzierte stickstoffhaltige Verbindungen enthält, mit aktiven nitrifizierenden Organismen und einem Sauerstoff enthaltenden Gas während einer ausreichenden Zeit vermischt, um im wesentlichen das ganze stickstoffhaltige Material in die Nitratform zu überführen ,
    b) die nitrifizierenden Organismen und die angesammelte Biomasse aus dem nitrifizierten Abwasserstrom abtrennt, die abgetrennten nitrifizierenden Organismen und die angesammelte Biomasse zur Nitrifikations-Kontaktier-Stufe rezyklisiert und periodisch oder kontinuierlich einen Teil der angesammelten Biomasse aus der nitrifizierenden Stufe entfernt,
    c) den nitrifizierten Abwasserstrom mit heterotrophen denitrifizierenden Bakterien in Gegenwart einer Quelle für organischen Kohlenstoff während einer ausreichenden Zeit kontaktiert, um den Nitratstickstoff zu elementarem Stickstoff zu reduzieren, und
    d) die denitrifizierenden Organismen und die angesammelte Biomasse aus dem denitrifizierten Abwasserstrom abtrennt, die abgetrennten denitrifizierenden Organismen und die angesammelte Biomasse zur Denitrifikationsstufe rezyklisiert und periodisch oder kontinuierlich einen Teil der angesammelten Biomasse aus der denitrifizierenden Stufe entfernt,
    dadurch gekennzeichnet, daß man die 'aus den nitrifizierenden und denitrifizierenden Stufen entnommene Biomasse in Gegenwart eines Sauerstoff enthaltenden Gases bei einer Temperatur von 175 bis 315°C und einem Sauerstoffpartialdruck von 0,35 bis 17,6 kg/cm2 (5 bis 250 psi) erhitzt,
    609815/Q913
    um die Biomasse partiell zu oxydieren und im wesentlichen den ganzen organischen Stickstoff zu Ammoniakstickstoff zu überführen, die feste Phase von der flüssigen Phase der oxydierten Mischung abtrennt, Ammoniak von der flüssigen Phase entfernt und die flüssige Phase zur denitrifizierenden Kontaktstufe führt, um eine Quelle für organischen Kohlenstoff in der denitrifizierenden Stufe c) zu liefern.
  2. 2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die der partiellen Oxydation zu unterwerfende Biomasse mit primärem Schlamm aus der Sedimentation des rohen Abwassers vermischt wird.
  3. 3. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die der partiellen Oxydation zu unterwerfende Biomasse mit feinvermahlenem Material mit einem niedrigen Stickstoffgehalt vermischt wird,_um dadurch eine flüssige Phase zu erhalten, die ein höheres Kohlenstoff:Stickstoffverhältnis aufweist als in der flüssigen Phase, die durch Oxydation der Biomasse allein erhalten wird.
  4. 4.. Verfahren gemäß einem der vorangehenden Patentansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man der flüssigen Phase,die von der partiellen Oxydation der Biomasse abgeleitet ist, eine alkalische Substanz zufügt, um den p„-Wert auf mindestens 9,5 zu erhöhen, Ammoniak von dieser flüssigen Phase abstreift und diese flüssige Phase, die von Ammoniak befreit wurde, zur denitrifizierenden Kontaktstufe führt.
  5. 5. Verfahren gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Ammoniak von der flüssigen Phase dadurch abgestreift wird, daß man ein nicht-kondensierbares Gas durch die flüssige Phase leitet und das nicht-kondensierbare Gas dann durch .ein Ammoniak-Absorptionsgefäß geleitet wird und durch die flüssige Phase rezirkuliert wird.
    809815/0913
  6. 6· Verfahren gemäß den Patentansprüchen 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß das alkalische Material Natriumhydroxyd ist.
  7. 7. Verfahren gemäß den Patentansprüchen 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß das alkalische Material Kalk ist und ein Rückstand einer Mischung aus Calciumcarbonat und CaI-ciumhydroxyd gebildet wird.
    8w Verfahren gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Rückstand aus Calciumcarbonat und Calciumhydroxyd zur Stufe a) des Verfahrens gemäß Anspruch 1 geführt wird.
    609815/0913
    Leerseite
DE19752541676 1974-09-18 1975-09-18 Verfahren zur stickstoffentfernung aus abwaessern Withdrawn DE2541676A1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/506,977 US3930998A (en) 1974-09-18 1974-09-18 Wastewater treatment

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE2541676A1 true DE2541676A1 (de) 1976-04-08

Family

ID=24016778

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19752541676 Withdrawn DE2541676A1 (de) 1974-09-18 1975-09-18 Verfahren zur stickstoffentfernung aus abwaessern

Country Status (11)

Country Link
US (1) US3930998A (de)
JP (1) JPS5156570A (de)
BE (1) BE833440A (de)
CA (1) CA1046661A (de)
CH (1) CH595288A5 (de)
DE (1) DE2541676A1 (de)
FR (1) FR2285348A1 (de)
GB (1) GB1476568A (de)
NL (1) NL7510958A (de)
SE (1) SE409852B (de)
ZA (1) ZA755682B (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2924449A1 (de) * 1979-06-18 1981-01-08 Union Carbide Corp Verfahren zum reinigen von abwasser im belebtschlammverfahren
DE4221867A1 (de) * 1992-07-03 1994-01-05 Peter Prof Dr Kunz Anlage und Verfahren zur biologischen Abwasserreinigung durch gezielte Denitrifikation

Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3994802A (en) * 1975-04-16 1976-11-30 Air Products And Chemicals, Inc. Removal of BOD and nitrogenous pollutants from wastewaters
JPS5279556A (en) * 1975-12-25 1977-07-04 Hitachi Ltd Method of treating aerophobically digested liquid
JPS53114254A (en) * 1977-03-16 1978-10-05 Ebara Infilco Co Ltd Method for biological denitrification of night soil waste water
US4173531A (en) * 1977-11-23 1979-11-06 Union Carbide Corporation Nitrification-denitrification of wastewater
CH649071A5 (it) * 1978-11-13 1985-04-30 Giuseppe Galassi Ossidazione ad umido di inquinanti mediante ossigeno liquido.
US4271013A (en) * 1979-02-21 1981-06-02 Republic Steel Corporation Method and apparatus for removing biodegradable compounds from wastewater
FR2594113B1 (fr) * 1986-02-07 1991-05-17 Degremont Procede et installation pour l'epuration d'eaux residuaires, notamment d'eaux residuaires urbaines
US4826601A (en) * 1986-08-01 1989-05-02 Waste Treatment Technologies, Inc. Sewage treatment method
US4765900A (en) * 1987-02-13 1988-08-23 Vertech Treatment Systems, Inc. Process for the treatment of waste
US4892658A (en) * 1988-03-17 1990-01-09 Martin Joseph P Wastewater treatment system
US5022993A (en) * 1988-06-02 1991-06-11 Orange Water And Sewer Authority Process for treating wastewater
SE463364B (sv) * 1988-06-03 1990-11-12 Ecocure Ab Foerfarande foer avlaegsnande av kvaevefoereningar ur raavatten
US4933076A (en) * 1988-09-09 1990-06-12 Eiji Oshima Multi-unit flush system having carbon adsorber column in calcium carbonate bed
US4911843A (en) * 1988-12-09 1990-03-27 Davis Water And Waste Industries, Inc. Process for removal of dissolved hydrogen sulfide and reduction of sewage BOD in sewer or other waste systems
US5192441A (en) * 1989-02-14 1993-03-09 Omnium De Traitements Et De Valorisation (Otv) Process and installation for biological treatment, e.g. by nitrification and/or denitrification, of an effluent including nitrated pollution
US5211844A (en) * 1991-03-11 1993-05-18 Nikki Hanbai Co., Ltd. Wastewater treating biological film tank
US5326459A (en) * 1992-11-12 1994-07-05 Envirex Inc. Wastewater treatment apparatus
FR2717461B1 (fr) * 1994-03-21 1996-05-15 Omnium Traitement Valorisa Procédé intégré de traitement d'effluents industriels et/ou urbains contenant des composés azotés et une proportion importante de matière organique en suspension.
FR2744937B1 (fr) * 1996-02-21 1998-04-10 Europ Agence Spatiale Procede et installation de traitement des dechets organiques et applications dudit procede
US6045588A (en) 1997-04-29 2000-04-04 Whirlpool Corporation Non-aqueous washing apparatus and method
US7534304B2 (en) * 1997-04-29 2009-05-19 Whirlpool Corporation Non-aqueous washing machine and methods
JP3212909B2 (ja) * 1997-06-13 2001-09-25 神鋼パンテツク株式会社 有機性廃液の処理方法及びその処理装置
US6464875B1 (en) * 1999-04-23 2002-10-15 Gold Kist, Inc. Food, animal, vegetable and food preparation byproduct treatment apparatus and process
US7513132B2 (en) 2003-10-31 2009-04-07 Whirlpool Corporation Non-aqueous washing machine with modular construction
US6444126B1 (en) * 2000-09-19 2002-09-03 T. M. Gates, Inc. System and method for treating sanitary wastewater for on-site disposal
AUPR112800A0 (en) * 2000-10-30 2000-11-23 Fungi-Gulp Pty Ltd Waste treatment process
US7087172B2 (en) * 2003-03-05 2006-08-08 Usfilter Corporation Methods for reducing nitrate demands in the reduction of dissolved and/or atmospheric sulfides in wastewater
US7326340B2 (en) * 2003-03-05 2008-02-05 Siemens Water Technologies Holding Corp. System for controlling sulfide generation
US20050150059A1 (en) * 2003-10-31 2005-07-14 Luckman Joel A. Non-aqueous washing apparatus and method
US7513004B2 (en) * 2003-10-31 2009-04-07 Whirlpool Corporation Method for fluid recovery in a semi-aqueous wash process
US7739891B2 (en) * 2003-10-31 2010-06-22 Whirlpool Corporation Fabric laundering apparatus adapted for using a select rinse fluid
US20050222002A1 (en) * 2003-10-31 2005-10-06 Luckman Joel A Method for a semi-aqueous wash process
US20050096243A1 (en) * 2003-10-31 2005-05-05 Luckman Joel A. Fabric laundering using a select rinse fluid and wash fluids
US7300468B2 (en) 2003-10-31 2007-11-27 Whirlpool Patents Company Multifunctioning method utilizing a two phase non-aqueous extraction process
US20050096242A1 (en) * 2003-10-31 2005-05-05 Luckman Joel A. Method for laundering fabric with a non-aqueous working fluid using a select rinse fluid
US7695524B2 (en) * 2003-10-31 2010-04-13 Whirlpool Corporation Non-aqueous washing machine and methods
US20050091755A1 (en) * 2003-10-31 2005-05-05 Conrad Daniel C. Non-aqueous washing machine & methods
US7285217B2 (en) * 2003-12-02 2007-10-23 Siemens Water Technologies Corp. Removing odoriferous sulfides from wastewater
US20050224099A1 (en) * 2004-04-13 2005-10-13 Luckman Joel A Method and apparatus for cleaning objects in an automatic cleaning appliance using an oxidizing agent
EP1740757A1 (de) 2004-04-29 2007-01-10 Unilever N.V. Chemisches reinigungsverfahren
US20070241062A9 (en) * 2004-07-08 2007-10-18 Simpson Gregory D Synergistic composition and method for odor control
US7966684B2 (en) * 2005-05-23 2011-06-28 Whirlpool Corporation Methods and apparatus to accelerate the drying of aqueous working fluids
ES2246741B1 (es) * 2005-08-09 2007-05-16 Yaragua Technology, S.L. Procedimiento para la depuracion de aguas residuales.
KR100703890B1 (ko) * 2006-05-26 2007-04-04 (주)에코데이 혐기 및 호기성소화에 의한 고농도 오폐수 처리장치 및방법
US20080053913A1 (en) * 2006-09-06 2008-03-06 Fassbender Alexander G Nutrient recovery process
US20080053909A1 (en) * 2006-09-06 2008-03-06 Fassbender Alexander G Ammonia recovery process
US20080156726A1 (en) * 2006-09-06 2008-07-03 Fassbender Alexander G Integrating recycle stream ammonia treatment with biological nutrient removal
US7572369B2 (en) * 2007-02-16 2009-08-11 Opencel Llc System for supporting denitrification
EP2158165A4 (de) * 2007-05-10 2012-04-18 Patrick T O'regan Jr Systeme, verfahren und komponenten für wasseraufbereitung und dekontamination
US7799224B2 (en) * 2008-01-30 2010-09-21 Siemens Water Technologies Corp. Wastewater treatment methods
WO2010062724A2 (en) * 2008-11-02 2010-06-03 Nobska Technologies, Inc Water treatment systems with communications network links and methods
EP2480304A4 (de) * 2009-09-25 2013-11-06 Siemens Industry Inc Synergistische zusammensetzung und systeme zur kontrolle des geruchs von abwasser sowie entsprechende verfahren dafür
US8430112B2 (en) 2010-07-13 2013-04-30 Siemens Industry, Inc. Slurry feed system and method
US8968646B2 (en) 2011-02-18 2015-03-03 Evoqua Water Technologies Llc Synergistic methods for odor control
US9255022B2 (en) * 2013-02-01 2016-02-09 Infilco Degremont, Inc Biological-chemical treatment of liquid organic wastewater
CN114735824B (zh) * 2022-04-25 2023-08-04 扬州大学 一种部分硝化反硝化-短程自养反硝化厌氧氨氧化处理生活污水的工艺及系统

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3359200A (en) * 1966-02-24 1967-12-19 Sterling Drug Inc Partial wet air oxidation of sewage sludge
US3617540A (en) * 1970-05-13 1971-11-02 Us Interior Removal of nitrogen and phosphorus from waste waters
JPS474037U (de) * 1971-02-02 1972-09-08
US3697417A (en) * 1971-03-02 1972-10-10 Sterling Drug Inc Heat treatment of sewage sludge
US3764523A (en) * 1972-05-01 1973-10-09 Union Carbide Corp Nitrification of bod-containing water
US3824185A (en) * 1972-09-05 1974-07-16 Administrator Environmental Pr Ammonia elimination system
US3849303A (en) * 1972-09-29 1974-11-19 Autotrol Corp Method and apparatus for upgrading wastewater treatment plants

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2924449A1 (de) * 1979-06-18 1981-01-08 Union Carbide Corp Verfahren zum reinigen von abwasser im belebtschlammverfahren
DE4221867A1 (de) * 1992-07-03 1994-01-05 Peter Prof Dr Kunz Anlage und Verfahren zur biologischen Abwasserreinigung durch gezielte Denitrifikation

Also Published As

Publication number Publication date
SE409852B (sv) 1979-09-10
SE7510426L (sv) 1976-03-19
GB1476568A (en) 1977-06-16
NL7510958A (nl) 1976-03-22
US3930998A (en) 1976-01-06
BE833440A (fr) 1976-03-16
AU8459075A (en) 1977-03-10
FR2285348A1 (fr) 1976-04-16
JPS5156570A (de) 1976-05-18
FR2285348B1 (de) 1979-06-22
CA1046661A (en) 1979-01-16
CH595288A5 (de) 1978-02-15
ZA755682B (en) 1976-08-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2541676A1 (de) Verfahren zur stickstoffentfernung aus abwaessern
DE69829482T2 (de) Verfahren zur nitrifikation von abwasser unter verwendung von aus ammoniumhaltigen wasser isolierten und angereicherten mikro-organismen
DE2809094A1 (de) Verfahren zur entfernung von organischen stoffen und stickstoffverbindungen aus abwasser
DE2314663A1 (de) Verfahren zur behandlung von abwasser
CH629730A5 (de) Verfahren zur inhibierung des wachsens von fasriger biomasse.
WO2011110905A1 (de) Verfahren zur biologischen reinigung von ammoniumhaltigen abwasser
DE19737373B4 (de) Anlage und Verfahren zur biologischen Entfernung von Stickstoff und Phosphor aus Ab- und Klärwasser
DE102005040018B4 (de) Verfahren zur Abwasserbehandlung
Duddles et al. Plastic-medium trickling filters for biological nitrogen control
EP1309517B1 (de) Verfahren zur reinigung von abwasser, und kläranlage zur durchführung des verfahrens
DE2454426A1 (de) Verfahren zur behandlung roher abwaesser und anlage zur durchfuehrung des verfahrens
DE3427310A1 (de) Verfahren zur biologischen reinigung von abwasser
EP0019203B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Nitrifikation und Denitrifikation von Abwässern
DE10143600A1 (de) Verfahren zur biologischen Aufbereitung von farbstoffhaltigen Abwässern aus der Textil- und Lederindustrie
DE3833185C2 (de)
DE2354383A1 (de) Verfahren zur entfernung von stickstoffverbindungen aus abwasser
DE2616273C2 (de) Verfahren zur biologischen Reinigung von Abwasser
EP0483312B1 (de) Verfahren zur nitrat- und phosphatelimination bei der biologischen reinigung von abwasser
JP2796909B2 (ja) 廃水の処理方法
DE2518570A1 (de) Verfahren zum beseitigen von schwefelwasserstoff aus schmutzmedien
DE102007056996A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von Abwasser mit hohem Stickstoff- und niedrigem BSB5Anteil, insbesondere von Deponiewasser
DE3917451A1 (de) Verfahren zur biologischen reinigung von kontaminierten abwaessern
JPH0125640B2 (de)
JPS585118B2 (ja) ユウキセイハイスイノ セイブツガクテキダツチソホウ
WO2021104711A1 (de) Verfahren zur biologischen reinigung von nitrathaltigem wasser

Legal Events

Date Code Title Description
8141 Disposal/no request for examination