DE3028301A1

DE3028301A1 - Weitwinkelobjektiv vom typ eines umgekehrten teleobjektives

Info

Publication number: DE3028301A1
Application number: DE19803028301
Authority: DE
Inventors: Satoshi Mogami
Original assignee: Nippon Kogaku KK
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1979-07-26
Filing date: 1980-07-25
Publication date: 1981-02-12
Also published as: US4348085A; JPS5619021A

Description

Beschreibung

Die Erfindung bezieht sich auf ein Weitwinkelobjektiv vom Typ eines umgekehrten Teleobjektivs oder vom sogenannten Retrofokus-Typ mit hoher relativer öffnung von f:2 und einem Bildfeldwinkel in der Größenordnung von 94°.

Allgemein gilt bei einem hochgeöffneten Objektiv vom Retrofokus-Typ, daß mit zunehmendem Bildfeldwinkel die Verschlechterung der außeraxialen asymmetrischen Aberrationen wie die Koma ausgeprägter werden und das resultierende Bild, obgleich im Mittelteil gut, ein auffälliges Bildfließen in radialen Richtungen oder in Richtung konzentrischer Kreise, insbesondere im Randteil der Bildebene, besitzt und darüber hinaus viel kaustisches Streulicht (Flare) liefert, das zu einem schlechten Kontrast führt. Demgemäß ist es zur Verbesserung der Bildqualität in den Randzonen unabdingbar, die Koma, die kaustisches Streulicht erzeugt, zu beseitigen. Es gibt jedoch zwei Koma-Typen, nämlich die in der Meridionalebene auftretende Koma (M-Koma) und die in sagittaler Richtung auftretende Koma (S-Koma); und ist eine dieser Komata nicht korrigiert, so hat das resultierende Bild schlechten Kontrast mit begleitendem kaustischem Streulicht. Dabei ist die S-Koma extrem langsamer in ihrer Bewegung als die M-Koma ,in der Aberrationskorrektionsstufe es ist deshalb schwierig,

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die S-Koma zu korrigieren, und es wurde deshalb bisher als schwierig angesehen, ein hochgeöffnetes Weitwinkelobjektiv mit weniger kaustischem Streulicht zu entwickeln. Im Hinblick auf diese Schwierigkeit wurde deshalb bisher Zuflucht beispielsweise zu einer ausgeprägten Korrektur der leichter zu korrigierenden M-Koma oder zur Verwendung einer asphärischen Oberfläche genommen.

Aufgabe der Erfindung ist es deshalb, ein Weitwinkelobjektiv bereitzustellen, das nur aus sphärischen Oberflächen aufgebaut ist, bei dem die verschiedenen Aberrationen gut korrigiert sind, die S-Koma reduziert ist und das ein Bild mit gutem Kontrast über der gesamten Bildebene ermöglicht.

Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe ist im Kennzeichen des Anspruches 1 wiedergegeben. Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.

Nachstehend ist die Erfindung an Hand von drei in der Zeichnung dargestellten Ausführungsformen im einzelnen beschrieben; es zeigen:

Fig. 1,2 und 3 den Linsenaufbau der ersten,

zweiten bzw. dritten Ausführungsform und

Fig. 4, 5 und 6 Diagramme zur Darstellung des

Korrektionszustandes der ersten, zweiten bzw. dritten Ausführungsform. .

Das erfindungsgemäße Objektiv sei zunächst an Hand der Ausführungsform nach Fig. 1 beschrieben. Wie dargestellt, umfaßt das Objektiv drei Gruppen, nämlich eine erste Gruppe A, die eine zerstreuende Gruppe ist, eine zweite Gruppe B, die vor der Blende B gelegen und eine sammelnde Gruppe ist, und eine dritte Gruppe C, die hinter der Blende gelegen und eine sammelnde Gruppe ist. Im einzelnen umfassen, von der Objektseite her nacheinander aufgezählt, die erste Gruppe A ein sammelndes Linsenglied L₁ und drei zerstreuende und je zum Objekt hin durchgebogene Meniskusglieder L„, L_, L., die zweite Gruppe B die Linsenglieder L_, L_fi von geringer Brechkraft, ein zerstreuendes, zum Objekt hin durchgebogenes Meniskusglied

L., und ein sammelndes Linsenglied L₀, und die dritte / ο

Gruppe C ein sammelndes Linsenglied L_, ein zerstreuendes DoublettL.Q und zwei sammelnde Linsenglieder L und L₁₂. Die Blende liegt zwischen der zweiten Gruppe B und der dritten Gruppe C.

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Das Linsensystem erfüllt die folgenden Bedingungen:

(iy d₂₁ + d₂₂> o,5f
(ID d₁₉> d₂₀

(III) 0,45R₁₅K R₁₆< 0,

Hierin bedeuten f die Gesamtbrennweite des Objektivs, ^21 ⁺ ^22 ^^e axiale Dicke der das bikonkave Doublett L₁₀ in der dritten Gruppe C bildenden Linsen, d_iq die axiale Dicke des sammelnden Meniskusgliedes L_q in der dritten Gruppe C,

d₂₀ den axialen Luftabstand zwischen dem sammelnden Meniskusglied L_g und dem zerstreuenden Doublett L₁₀ in der dritten Gruppe C und

R₁₅ und R₁₆ die Krümmungsradien von Vorder- bzw. Hinterfläche des zerstreuenden Meniskusgliedes L_ in der zweiten Gruppe B.

Wie eingangs erläutert, ist es schwierig, die S-Koma zu korrigieren, nachdem der Grundaufbau des Objektivs bestimmt ist, weil die Bewegung in der Aberrationskorrekturstufe klein ist. Im allgemeinen beobachtet man eine merkliche S-Koma in einem extrem kompakten Linsensystem oder einem Linsensystem, bei dem die Aberrationskorrektur auf eine bestimmte Linse konzentriert ist. Demgemäß ist es für den Entwurf eines hochgeöffneten

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Linsensystems mit guten Eigenschaften notwendig, das Ausmaß des Auftretens der S-Koma in der Grundkonstruktion-Untersuchungsstufe zu prüfen, bei der der Objektivtyp gewählt wird, und zu wissen, daß es keine unvernünftigen Gegebenheiten hierbei gibt. Ein Retrofokus-Linsensystem hat wie das vorliegende System nicht nur einfach eine positive Brechkraft zur Festlegung einer bestimmten Brennweite, sondern hat auch eine negative Brechkraft, um eine vorbestimmte Schnittweite zu erreichen, wobei gleichzeitig eine positive Brechkraft überlagert wird, um die negative Brechkraft zu kompensieren. Üblicherweise wird das meiste dieser positiven Brechkräfte auf die sammelnden Gruppen konzentriert. Demgemäß müssen die sammelnden Gruppen eines Retrofokus'-•Linsensystems das Auftreten von Aberrationen unterdrücken, während sie gleichzeitig starke Brechkraft haben; sie sind daher zweifach belastet. Hiervon ausgehend ist es keine Übertreibung zu sagen, daß der Aufbau der sammelnden Gruppen hauptsächlich die Möglichkeit bestimmt, eine hohe relative öffnung zu erhalten.

Vorliegend ist eine ausreichende optische Weglänge der hinter der Blende gelegenen Gruppe C durch die Bedingung (I) sichergestellt. Hierdurch kann die Korrektion der sphärischen Aberration und der verschiedenen von der zerstreuenden Gruppe A erzeugten Aberrationen vernünftig

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mit dem Ziel bewirkt werden, die M-Koma und die S-Koma zu minimalisieren. In Fig. 1 wird der von einem unendlich entfernten Objekt herkommende axiale Lichtstrahl, nachdem er das zerstreuende Linsenglied L₁₀ der dritten Gruppe C passiert hat, annähernd parallel zur optischen Achse; er wird daher selbst bei großer Linsendicke in keiner Weise die sphärische Aberration usw. schädlich beeinflussen.

Wenn d_... + d„_ kleiner als die untere Grenze gemäß Bedingung (I) wird, dann ist es schwierig, die sphärische Aberration und die S-Koma zu korrigieren, während bei guter Korrektur der anderen axialen Aberrationen insbesondere nicht nur die Verzeichnung unterkorrigiert wird, sondern auch kaustisches Streulicht von einer erhöhten M-Koma resultiert. Es ist daher schwierig, eine hohe relative öffnung bereitzustellen. Zur Unterdrückung von kaustischem Streulicht, das insbesondere von übermäßig starker sphärischer Aberration bei der g-Linie (Wellenlänge λ = 435,8 nm) herrührt, ist es wünschenswert, daß in dem zerstreuenden Doublett der dritten Gruppe C die Bedingungen

^V10*^V10' ^un(^ ^1/^f ^>|^R22l >°/^7f eingehalten werden, worin bedeuten V_1n und V₁_, die Brechungsindices der objektseitigen bzw. bildseitigen Linse im Doublett, R₂₂ den Krümmungsradius der zum Bildraum konvexen fläche des Doubletts.

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Die Bedingung (II) ist als nächstes die Bedingung dafür, daß die Korrektion der sphärischen Aberration und die der Bildebene, die mit der Koma eng verknüpft sind, , kompatibel gemacht sind und das kaustische Streulicht, das von der Bildfeldkrümmung herrührt, beseitigt wird. Letztere neigt dazu, von der Bildmitte zu den Randzonen der Bildebene zuzunehmen. Wenn Bedingung (II) nicht erfüllt wird, dann ist die sphärische Aberration unterkorrigiert oder, selbst wenn die sphärische Aberration korrigiert wird, ist die Bildebene überkorrigiert, so daß es für die Bildebenenkorrektion und die Korrektion der sphärischen Aberration schwierig wird, kompatibel zu sein.

Weiterhin wird zur Verringerung der Korrektionsbelastung der zerstreuenden ersten Gruppe A und zur Unterdrückung von Aberrationen das zerstreuende Linsenglied L₇ als Bestandteil einer negativen Brechkraft in der vor der Blende gelegenen zweiten Gruppe B innerhalb des Bereiches von Bedingung (III) vorgesehen, wodurch eine vorbestimmte Schnittweite sichergestellt ist. Dieses Zerstreuungslinsenglied L_ liegt relativ nahe zur Blende und beeinträchtigt deshalb die Verzeichnung nicht so stark. Wird die obere Grenze von Bedingung (III) überschritten, dann wird es schwierig, eine vorbestimmte Schnittweite sicherzustellen, während bei Unterschreiten der unteren Grenze von Bedingung (III) das Herausspringen der Lichtstrahlen an der konkaven Hinterfläche R.,, der zerstreuenden Linsen-

I ο

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gliedes L_ zu stark und führt zu beträchtlicher sphärischer Aberration. Das zerstreuende Linsenglied L_ hat auch die Wirkung, die Biegung der lateralen chromatischen Aberration zu unterdrückenr es ist deshalb, selbst wenn L_ zerstreuend ist, wünschenswert, daß die Abbezahl· v_ größer al·s 40 ist. Äucht soilte die Kittfläche des zerstreuenden. Doubletts L₁₀ in der dritten Gruppe C wünschenswerterweise zum Bild hin konvex sein, um die laterale chromatische Aberration gut korrigiert zu halten.

Bei der zweiten, in Fig. 2 dargestellten Ausführungsform sind die vereinigten Flächen (R₁₃) des sechsten Linsengliedes L₆ weggelassen, um die Anzahl der Linsenflächen zu verringern und die Herstellung zu vereinfachen.

Bei der dritten, in Fig. 3 dargestellten Ausführungsform ist die Luftlinse zwischen der fünften und sechsten Linse L₁-, L_fi, die kleine Brechkraft hat, weggelassen, um die Luftberührungsfläche zu reduzieren, die zu Geistern führen kann.

Nachstehend sind für jedes Ausführungsbeispiel numerische Daten wiedergegeben. Es sei bemerkt, daß die numerischen Daten jeweiis etwas variiert werden können, ohne daß dabei der Gesamtkorrektionszustand des jeweiiigen Objektives nennenswert beeinträchtigt wird. Dieses ist dann der Fail·,

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wenn die variierten Daten mit den nachstehend angegebenen numerischen Daten insofern übereinstimmen, als die Flächenteilkoeffizienten nach Seidel von den entsprechenden Seidel-Koeffizienten um maximal etwa 10% und die Summen der Seidel-Koeffizienten von den entsprechenden Summen um höchstens größenordnungsmäßig 1% abweichen.

In den Tabellen ebenso auch in den Unteransprüchen haben die benutzten Bezugszeichen die übliche Bedeutung; es bedeuten also

R₁, R„ ... die Krümmungsradien aufeinanderfolgender Linsenflächen,

d* , dp ... die axialen Luftabstände zwischen den Linsengliedern bzw. die Dicke der einzelnen Linsenglieder und nd und vd die Brechungsindices bzw. Abbezahlen der einzelnen Linsenglieder für die d-Linie (Wellenlänge = 587,6 nm), sämtlich von der Objektseite her fortlaufend durchnumeriert.

Erste Ausführungsform:
Gesamtbrennweite des Systems f = 1,0 Bildfeldwinkel 2w = 94°
Relative öffnung f: 2

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Ri "= 3.431 di = 0.270 nd_x = 1.50137 Vd₁ = 56.5

R₂ = 10.292 d₂ = 0.005

R₃ = 2.005 d₃ = 0.074 nd₂ = 1.78797 Vd₂ = 47.5

R₁, = 0.897 du = 0.181

R₅ = 1.313 d₅ = 0.074 nd₃ = 1.78797 Vd₃ =47.5

R₆ = 0.875 d₆ = 0.172

R₇ = 1.792 d₇ = 0.074 nd₄ = 1.7481 . vd„ = 52.2

R₈ = 1.141 d₈ = 0.196

R₃ = -6.042 d₉ = 0.064 nd_s - 1.80411 vd₅ = 46.6

Rio = 3.500 dio = 0.191 nds¹ = 1.59507 Vd₅' = 35.6

Rn =-2.714 du = 0.005

Ri2 = 7.370 di₂ = 0.382 nd₆ = 1.75692 Vd₆ = 31.7

Ri₃ = -3.922 di₃ = 0.282 nd₆' = 1.7481 Vd₆ ¹ = 52.2

Rii, =-36.208 dm = 0.005

Ris = 2.208 dis = 0.054 nd₇ = 1.6968 Vd₇ = 55.6

Rib = 1.137 die = 0.108

Rir = 1.127 di? = 0.333 nd₈ = 1.6228 Vd₈ = 56.9

Ria = -1.843 die = 0.181

Ri₉' = '-3.824 dig = 0.157 nd₉ =1.72342 Vd₉ -47.0

R₂₀ = -1.172 d₂₀ = 0.075

R21 = -0.877 d_2i = 0.346 ndio =1.713 vdio = 53.9

R₂₂ = -0.809 d₂₂ = 0.228 ndio¹= 1.79504 vdio¹= 28.4

R23 = 2.760 d₂₃ = 0.076

R₂- = -8.761 d₂* = 0.186 nd_n = 1.79668 vdi 1 = 45.4

R25 = -1.186 d₂₅ = 0.005

R₂₆ = 3.257 d₂₆ = 0.221 ndi₂ = 1.50032 vdj₂ = 81.9

R₂₇ = -2.499
9/10

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Schnittweite Bf = 1,844

Zweite Ausführungsform: Gesaratbrennweite des Systems f Bildfeldwinkel 2w = 94° Relative öffnung f : 2

= 1,0

Ri	= ³	.431	di	= Q	.270	ndi	= .1.	50137	vd ι	= 56.5
R₂	= 10	.292	d₂	= 0	.005
R₃	~ 2	.020	d₃	= 0	.074	nd₂	= 1.	78797	Vd₂	= 47.5
R,	= 0	.897	d*	= 0	.181
Rs	= 1	.313	ds	= 0	.074	nd₃	= 1.	78797	Vd₃	= 47.5
R₆	= O	.875	de	= 0	.172
^R7	= 1.	792	d₇	= 0.	,074	nd„	= 1	.74629		= 52.3
Re	= 1.	,141	d₈	= 0.	,196
R₃	= -6.	042	d₉	= 0.	064	nds	= 1	.80218	Vd₅	= 46.6
Rio	= 4.	337	di 0	= 0.	191	nds '	= 1	.59507	Vd₅ ¹	= 35.6
Rn	= -2.	637	du	= 0.	017
R12	= 17.	304	di 2	= 0.	696	nd₆	= 1	.7552	Vd₆	= 27.5
Rm	= -8.	824	di 14	= 0.	005
Ris	= 2.	127	dis	= 0.	054	nd₇	= 1	.6968	Vd₇	= 55.6
Rl 6	= 1.	147	die	= 0.	103
Rl 7	= 1.	137	d₁₇	= 0.	333	nde		.6223	Vd₈	= 53.1
Rib	= -1.	985	di β	= 0.	142
Rig	= -3.	824	dig	= 0.	123	nd₉	— 1 JL	.72342	d₉	= 38.0
R20	= -1.	261	d₂ 0	= 0.	083

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R₂	1	= -0.940	d₂ ι	= 0	.431	ndi ο	= 1	.713 Vd₁₀	= 53	.9
R₂	2	= -0.900	d₂₂	= 0	.162	ndio ^l	= 1	.79504 dio¹	= 28	.4
R₂	3	= 2.463	d₂ 3	= 0	.076
R₂		= -8.761	d₂ it	= 0	.186	ndi ι	= 1	.76684 vdit	= 45	.4
R₂	5	= -1.191	d₂ s	= 0	.005
R₂	6	= 3.152	d₂6	= 0	.228	ndi 2	= 1	.50032 Vd₁₂	= 81	.9
R₂	7	= -2.279

Schnittweite Bf = 1,853 (R₁,, d..,, nd_fi) und vd_fiI sind fehlende Nummern)

Dritte Ausführungsform: Gesamtbrennweite des Systems f = 1,0 Bildfeldwinkel 2w = 94° Relative Öffnung f : 2,0

Ri	= 3.284	di	= 0.196	ndi	= 1.6172	vdi	= 54.0
R₂	= 8.018	d₂	= 0.005
R₃	= 2.026	d₃	= 0.093	nd₂	= 1.79877	vd₂	= 44.3
R-	= 0.980	d.	= 0.108
R₅	= 1.181	d₅	= 0.078	nd₃	= 1.79877	vd₃	= 44.3
R₆	= 0.858	d₆	= 0.184
R₇	= 1.934	d₇	= 0.088	nd^	= 1.74443	vdi,	= 49.4
R₈	= 1.121	d₈	= 0.187
R₉	=271.649	d₉	= 0.074	nd₅	= 1.79877	vd₅	= 44.3

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Rl 0	= 1	.074	d₁₀	= 0.882	nd₅ '
R₁ ^	= -2	.589	di.	= 0.005
RlS	= 1	.412	di 5	= 0.064	nd₇
Ri₆	= O	.926	die	= 0.103
Ri₇	= 1	.076	di 7	= 0.309	nd₈
Ri β	=-10	.455	di β	= 0.103
R₁₉	=-49,	.020	d₁₉	= 0.240	nd₉
R₂ ο	= -1.	,287	d₂₀	= 0.093
R₂1	= -1.	065	d₂₁	= 0.534	nd₁₀
R₂₂	= -0.	940	d₂₂	= 0.039	nd₁₀'
R₂ 3	= 2.	428	d₂₃	= 0.078
R₂1»	=-11.	176	d_21f	= 0.167	ndii
R₂s	= -1.	181	d₂₅	= 0.005
R₂₆ ^:	= 6.1	029	d₂₆	= 0.176	nd_I2
R₂ 7 =	= -2.:	L94

=1.58144 vd_s'=40.8

= 1.6968 vd₇ = 55.6

= 1.60562 vd₈ = 43.9

= 1.75692 vd₉ = 31.7

=1.713 d_lo=53.9

= 1.80518 d_lo'=25.5

= 1.713

= 53.9

= 1.60311 Vd₁₂ = 60.7

Schnittweite Bf = 1,931 fehlende Nummern.)

12/13

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Der Korrektionszustand der ersten, zweiten und dritten Ausführungsform ist der aus den Fig. 4, 5 bzw. 6
ersichtliche. Man sieht, daß trotz der hohen relativen öffnung und trotz des ultragroßen Bildfeldwinkels die
Objektive nur aus sphärischen Flächen aufgebaut sind
und die verschiedenen Linsenfehler einschließlich Koma gut korrigiert sind.

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Claims

BLUMBACH · WESER ■ BERGEN · KRAMER -

PATENTANWÄLTE IN MÜNCHEN UND WIESBADEN

Patentconsult Radedcestraße 43 8000 München 60 Telefon (089) 883603/883604 Telex 05-212313 Telegramme Patentconsult Patentconsult Sonnenberger Straße 43 6200 Wiesbaden Telefon (06121) 562943/561998 Telex 04-186237 Telegramme Patentconsult

Nippon Kogaku K. K. Case 484

Tokyo, Japan

Weitwinkelobjektiv vom Typ eines umgekehrten Teleobjektives

Patentansprüche

■ 1 .,< Weitwinkelobjektiv vom Typ eines umgekehrten Teleobjektives, dadurch gekennzeichnet, daß

es, vom Objekt her gesehen, aufeinanderfolgend aufgebaut ist aus

- einer zerstreuenden ersten Linsengruppe (A) mit

- einem sammelnden Meniskusglied (L₁) konvexer Vorderfläche und

- zerstreuenden Meniskusgliedern (L- bis L.) je konvexer Vorderfläche,

- einer vor der Blende gelegenen, sammelnden zweiten Linsengruppe (B) mit

- sammelnden Linsengliedern (L_c/ L,),

3 D

- einem zerstreuenden Meniskusglied (L₇) konvexer Vorderfläche und

- einem sammelnden Linsenglied (L.) und

München: R. Kramer Dipl.-Ing. . W. Weser Dipl.-Phys. Dr. rer. nat. · E. Hoffmann Dipl.-Ing. Wiesbaden: P.G. Blumbach Dipl.-Ing. . P. Bergen Prof. Dr. jur. Dipl.-Ing., Pat.-Ass., Pat.-Anw.bis 1979 . G. Zwirner Dipl.-Ing. Dipl.-W.-Ing.

U 3 ü U 6 7 / 0 8 7 G

- einer hinter der Blende gelegenen sammelnden dritten . Linsengruppe (C) mit

- einem sammelnden Meniskusglied (L_) konvexer Hinterfläche,

- einem zerstreuenden bikonkaven Linsendoublett (L-jq) und

- sammelnden Linsengliedern (L₁₁, L₁₂)

mit der Maßgabe, daß folgende Bedingungen erfüllt sind (I) d₂₁ + d₂₂ > ö_t5f

^di9 > ^d

20
(III) 0,

worin bedeuten

f₁ die Gesamtbrennweite des Objektivs d₂₁+d₂₂ die axiale Dicke der das bikonkave Doublett (L₁ _Q)

in der dritten Gruppe (C) bildenden Linsen, d₁q die axiale Dicke des sammelnden Meniskusgliedes

(Lg) in der dritten Gruppe (C), d₂₀ den axialen Luftabstand zwischen dem sammelnden Meniskusglied (L_) und dem zerstreuenden Doublett (L^q) in der dritten Gruppe (C) und die Krümmungsradien von Vorder- bzw. Hinterfläche des zerstreuenden Meniskusgliedes (L₇) in der zweiten Gruppe (B).

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2. Objektiv nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß dessen Daten mit den nachstehend angegebenen Daten wenigstens insofern übereinstimmen, als die Flächenteilkoeffizienten nach Seidel von den entsprechenden Seidel-Koeffizienten um maximal etwa 10% und die Summen der Seidel-Koeffizienten von den entsprechenden Summen um höchstens größenordnungsmäßig 1% abweichen: Gesamtbrennweite f = 1,0
Bildfeldwinkel 2w = 94°
Relative Öffnung f: 2,0

Ri

R₂

R₃

R₅

R₆

R₇

R₈

Rio

Rn

Rl2

3.431

10.292

2.005

0.897

1.313

0.875

1.792

1.141

-6.042

3.500

-2.714

7.370

d₂ d₃ d,

d₅

de

d₇

d₈

d₉

di ο

du

0.270

0.005

0.074

0.181

0.074

0.172

0.074

0.196

0.064

0.191

0.005

0.382

= 1.50137 Vd₁ = 56.5

nd₂ = 1.78797 vd₂ = 47.5 nd₃ = 1.78797 vd₃ = 47.5

nd₅
nd_s

= 1.7481

= 52.2

= 1.80411 Vd₅ = 46.6 = 1.59507 vds' = 35.6

= 1.75692 Vd₆ = 31.7

030067/087G

_Rl3 =-3.922 Cl₁₃ = 0.282 nda' = 1-7481 Vd₆' =52.2

R₁₁₁ =-36.208 dm = 0.005

_Rls= 2.208 d₁₅= 0.054 nd₇ -1.69« Vd₇ =55.6

_Rl6 = 1.137 d_V6 = 0.108

_Rl7= 1.127 d_L7= 0.333 nd_ff -l.ttl* vd. =56.9

_Rlff = -1.843 d_tr = O.ISl

_Rl9 = -3.824 d₁₉ = 0.157 nd₉ = 1-72342 Vd₉ = 47.0

R₂₀ = -1.172 d₂₀ = 0.075

R₂₁ = -0.877 d_tl = 0.346_ nd₁₀ = 1-713 d₁₀ = 53.9

R₂₂ = -0.809 d₂₂ = 0.228 Hd₁₀'= 1-79504 d_lo'=28.4

R₂₃ = 2.760 d₂₃ = 0.076

R₂, =-8.761 d₂, =0.186 Ud₁₁ =1-79668 Vd₁₁ =45.4 r_2S = -1.186 d₂₅ = 0.OO5

R₂₆= 3.257 d₂₆ =0.221 nd₁₂= 1-50032 Vd₁₂ =81-9

R₂₇ = -2.499

Schnittweite Bf - 1 ,844

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3. Objektiv nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß dessen Daten mit den nachstehend angegebenen Daten wenigstens insofern übereinstimmen, als die Flächenteilkoeffizienten nach Seidel von den entsprechenden Seidel-Koeffizienten um maximal etwa 10% und die Summen der Seidel-Koeffizienten von den entsprechenden Summen um höchstens größenordnungsmäßig 1% abweichen:

Gesamtbrennweite des Objektivs f = 1,0 Bildfeldwinkel 2w = 94°
Relative Öffnung f: 2,0

Ri O = 3.431 di 0 = 0.270 R₂ 1 = 10.292 d₂ 1 = 0.005 R₃ 2 = 2.020 d₃ 2 = 0.074 R- = 0.897 d- = 0.181 R₅ = 1.313 d₅ = 0.074 R₆ = 0.875 d₆ = 0.172 Ry = 1.792 d₇ = 0.074 R₈ = 1.141 de = 0.196 R₉ = -6.042 d₉ = 0.064 Ri = 4.337 di = 0.191 Ri = -2.637 di = 0.017 Ri = 17.304 di = 0.696

ndi = 1.50137 Vd₁ = 56.5

nd₂ = 1.78797 vd₂ = 47.5

nd₃ = 1.78797 vd₃ « 47.5

nd„ = 1.74629 vd„ = 52.3

nd₅ = 1.80218 vd₅ = 46.6

nd₅' = 1.59507 vd₅" = 35.6

= 1.7552 vd_e = 27.5

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Rm = -8.824 d_llt = 0.005

RiS = 2.127 d_ls = 0.054 nd₇ = 1.6968 vd₇ = 55.6

Ri₆ = 1.147 d₁₆ = 0.103

Ri₇= 1.137 d₁₇ = 0.333 nd₈ =1.6223 vd₈ =53.1

R₁₈ = -1.985 d₁₈ = 0.142 .

Ri₉ = -3.824 d₁₉ = 0.123 nd₉ = 1.72342 vd₉ = 38.0

R20 = -1.261 d₂₀ = 0.083

R₂. =-0.940 _dll. 0.431 Hd₁₀=

d_l0=₅₃.₉

«.,--0.900 d_{!2 =} 0.162 ,*,.■- 1.7950« «,..-20.«

R23 = 2.463 d₂₃ = 0.076

R₂, =-8.761 d₂,= 0.186 Hd₁₁=L₇₆₆₈₄ Vd₁₁ =45.4

Ras = -1.191 d₂₅ = 0.005

R₂₆ = 3.152 d₂₆ = 0.228 nd₁₂ = 1.50032 Vd₁₂ = 81.9 R₂? = -2.279

Schnittweite Bf = 1,853 (R₁₃, d₁₃, ndg, und vd_g, fehlen)

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3Q2&301

4. Objektiv nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß dessen Daten mit den nachstehnd angegebenen Daten wenigstens insofern übereinstimmen, als die Flächenteilkoeffizienten nach Seidel von den entsprechenden Seidel-Koeffizienten um maximal etwa 10% und die Summen der Se,idel-Koeffizienten von den entsprechenden Summen um höchstens größenordnungsmäßig 1 % abweichen:

Ri = 3.284 di = 0.196 ndi = 1.6172 vdi = 54.C R2 = 8.018 äz = 0.005 R₃ = 2.026 d₃ = 0.093 nd₂ = 1.79877 Vd₂ = 44.3 R- = 0.980 d* = 0.108 Rs = 1.181 d₅ = 0.078 nd₃ = 1.79877 Vd₃ = 44.3 R₆ = 0.858 d_& = 0.184 R₇ = 1.934 d₇ = 0.088 ndi, = 1.74443 Vd₄ = 49.4 Re = 1.121 de = 0.187 R₉ =271.649 d₉ = 0.074 nds = 1.79877 vds = 44.3 Rio = 1.074 di ο = 0.882 nds ' = 1.58144 vds ' = 40.8 Rm = -2.589 dm = 0.005

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Ris ^: = J.. Rl 6 = O. Rl 7 = 1. Rie =-10. Rl9 =-49. Rz ο = -1. Rz ι = -1. Rz ζ = -0, R₂ 3 = 2 Rz it =-11 Rz s = -1 Rz G = 6 R₂ 7 = -2 926 076 455 020 287 ,065 .940 .428 .176 .181 .029 .194

!.412 d₁₅= 0.064 nd₇ -1.696» vd₇ =55.6 d_l6 = 0.103
_dl7 = 0.309 nds = 1.60562 Vd₈ = 43.9

d_ia = 0.103

_dl9 = 0.240 nd₉ = 1.75692 vd₉ - 31.7

d₂₀ = 0.093

_d21 = 0.534 nd₁₀ = 1713 Vd₁₀ =53.9

_d22 = 0.039 nd₁₀'= 1.80518 Vd₁₀'=^.5

d₂₃ = 0.078

_d2, = 0.167 Hd₁₁ = 1.713 van -53.9

_d25 = 0.005

_d26 = 0.176 nd₁₂ = 1.60311 vd₁₂ = 60.7

Schnittweite Bf = 1,931

- ^R13'

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