DE3205868A1 - Parallel-seriellumsetzer fuer optische daten - Google Patents
Parallel-seriellumsetzer fuer optische datenInfo
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- G02F1/33—Acousto-optical deflection devices
- G02F1/335—Acousto-optical deflection devices having an optical waveguide structure
Description
OMRON TATEISI ... ■; -*> ;"";-": P-Ύ49ΤτϋΕ
BESCHREIBUNG
Die Erfindung bezieht sich auf einen Umsetzer zur direkten Umsetzung von parallelen optischen Eingangsdaten in serielle
optische Daten.
Die Umsetzung paralleler optischer Daten in serielle optische Daten, ähnlich der Umsetzung von parallelen elektrischen
Signalen in serielle, ist eine wichtige Technologie der Signalverarbeitung.
Bei einem üblichen Umsetzer für die Parallel-Seriellumsetzung optischer Daten werden parallele optische Daten zunächst
in ein paralleles elektrisches Signal, dieses dann weiter in ein serielles elektrisches Signal und dieses schließlieh
in die seriellen optischen Daten umgesetzt. Ein solcher herkömmlicher Umsetzer bietet jedoch die folgenden Probleme:
(a) Es ist eine zweimalige Umsetzung, nämlich optisch-elektrisch
elektrischeoptisch,.erforderlich, bei der sich die für die Umsetzung
erforderlichen Zeiten aufsummieren, was die für die Parallel-Seriellumsetzung
benötigte Zeit erhöht.
(b) Der niedrige Wirkungsgrad bei der Umsetzung zwischen optischen
und elektrischen Signalen und umgekehrt führt zu einer erheblichen Abnahme der Ausgangslichtintensität, was Verstärkungseinrichtungen
für das Licht notwendig macht.
(c) Die Notwendigkeit einer Schaltung für die elektrische Parallel-Seriellumsetzung macht den gesamten Schaltungsaufbau
umfangreich.
(d) Im Falle einer Integration des Umsetzers macht die Hybridausbildung
des Gesamtsubstrats eine aufwendige Herstellungstechnologie erforderlich.
Ziel der Erfindung ist die Schaffung eines einfach aufgebauten Parallel-Seriellumsetzers für optische Daten, der parallel
eingegebene optische Daten direkt in serielle optische Daten, ohne Zwischenumsetzung der parallel eingegebenen optisehen
Daten in ein elektrisches Signal, umsetzt.
TATEisi ... - ..- : :* :p
Ein weiteres Ziel der Erfindung ist die Schaffung eines Parallel-Seriellumsetzers für optische Daten derart, daß eine
Dünnschicht-Festkörperkomponente, die durch Ausbildung eines optischen Dünnschichtwellenleiters auf ihrer Substratoberfläche
und nachfolgende Anwendung des akustooptischen Effekts des optischen Dünnschichtwellenleiters, der dann nacheinander eine
Anzahl von Einfallslichtbündeln zu einem Lichtausgangsteil leitet, bestimmt ist, nach der optischen IC-Technologie leicht
hergestellt werden kann, wobei eine hohe Arbeitsgeschwindigkeit für den Umsetzer verwirklicht ist.
Ferner ist es Ziel der Erfindung, verschiedene Betriebsverfahren anzugeben, mit denen mittels des akustooptischen
Effekts des oben erwähnten optischen Dünnschichtwellen-· leiters mehrere Lichtbündel nacheinander zur Lichtausgangsteil
geleitet werden können.
Bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung werden im
folgenden in Verbindung mit der begefügten Zeichnung beschrieben. Auf dieser zeigt
Fig. 1 eine Schrägansicht des Gesamtaufbaus einer ersten Ausführungsform
des beschriebenen Umsetzers,
Fig. 2 eine vergrößerte Darstellung und ein detailliertes Zeitdiagramm zur Erläuterung der Arbeitsweise dieser
Ausführungsform,
Fig. 3 ein Zeitdiagramm, das die Parallel-Seriellumsetzung
dieser Ausführungsform veranschaulicht,
Fig. 4 eine Schrägansicht des Gesamtaufbaus einer zweiten
Ausführungsform des beschriebenen Umsetzers,
Fig. 5 eine vergrößerte Darstellung zur Erläuterung der Arbeitsweise
dieser zweiten Ausführungsform, · ■
OMRON TATEISI ... "; [■·[, ; ;" „-" _ P--1407-DE
Fig. 6 ein Zeitdiagramm, das die Parallel-Serienumsetzung dieser zweiten Ausführungsform veranschaulicht,
Fig. 7 eine Schrägansicht des Gesamtaufbaus einer dritten
Ausführungsform des beschriebenen Umsetzers,
Fig. 8 eine Schrägansicht des Gesamtaufbaus einer vierten
Ausführungsform des beschriebenen Umsetzers, und
Fig. 9 eine vergrößerte Darstellung zur Erläuterung der Arbeitsweise
dieser vierten Ausführungsform. Gemäß Fig. 1 umfaßt der Umsetzer einen auf der Oberfläche
eines Substrats 1 ausgebildeten optischen Dünnschichtwellenleiter 2, einen Erzeugungsteil 3 für eine akustische Oberflächenwelle,
mit dem eine akustische Oberflächenwelle auf dem optischen
Dünnschichtwellenleiter 2 erzeugt wird, einen Lichteingangsteil 10, mit dem in einem vorgeschriebenen räumlichen Abstand
mehrere Lichtbündel PT bis P4 so erzeugt werden, daß sich bezüglich der Wellenfront der in dem optischen Dünnschichtwellenleiter
2 vorhandenen akustischen Oberflächenwelle der Bragg-Winkel
ergibt, einen Lichtausgangsteil 20, der durch die akustische Oberflächenwelle Bragg-gebeugte 'Lichtbündel Q1 bis Q4
sammelt und reflektiert, und eine Treiberschaltung 40, die aus dem Erzeugungsteil 3 für die akustische Oberflächenwelle einen
2^ akustischen Oberflächenwellenimpuls 50, der eine dem Abstand der einfallenden
Lichtbündel P1 bis P4 zugeordnete vorgeschriebene Impulsbreite hat und so aufgebaut ist, daß die einfallenden Lichtbündel
P1 bis P4 durch die Ausbreitung des akustischen Oberflächenwellenimpulses
50 nacheinander Bragg-gebeugt und am Licht-" ausgangsteil 20 als Ausgangslicht S in seriellem Zustand ausgegeben
werden, zur Ausbreitung bringt.
Das Substrat 1 besteht aus einem Lithiumniobat-Einkristall,
der piezoelektrisch ist, wobei zur Ausbildung des optischen Dünnschichtwellenleiters 2 mit einem Brechungsindex, der ungefähr
um 0,003 bis 0,005 höher als derjenige des Substrats 1 ist,
OMRON TATEISI ...
Ί.4Ό7-0Ε
320586B
Titan auf der Oberfläche des Kristalls thermisch diffundiert wird.
Der Erzeugungsteil 3 für die akustische Oberflächenwelle
besteht aus einem Interdigitalwandler (Doppelkammwandler) 30, der an einer vorgeschriebenen Stelle des optischen Dünnschichtwellenleiters
ausgebildet ist. Eine Treiberschaltung 40 für den Interdigitalwandler 30 ist durch einen Hochfrequenzoszillator,
eine Zeitsteuerschaltung oder dergleichen, gebildet.
Der Interdigitalwandler .30 wird intermittierend impulsangesteuert,
wodurch der akustische Oberflächenwellenimpuls 50 im Mittelteil des optischen Dünnschichtwellenleiters 2 erzeugt
wird. Am Ende des optischen Dünnschichtwellenleiters 2 in Ausbreitungsrichtung des akustischen Oberflächenwellenbündels ist ein
akustisches Absorptionselement 6 ausgebildet, um eine Reflexion
der akustischen Oberflächenwelle zu verhindern.
Das Lichteingangsteil 10 umfaßt vier auf der linken Seite des optischen Dünnschichtwellenleiters 2 ausgebildete Lichtleitfaseranschlüsse
11 bis 14, wobei an jeden der'Anschlüsse 11 bis 14 eine das einfallende Licht führende Lichtleitfaser
angeschlossen ist. Durch diese vier Lichtleitfaseranschlüsse 11 bis 14 werden die vier Eingangslichtbündel P1 bis. P4 in
den optischen Dünnschichtwellenleiter 2 eingeführt. Die Eingangslichtbündel P1 bis P4 werden dabei parallel zueinander
in einen vorgeschriebenen Abstand gelegt, so daß sie die WeI-lenfronten
einer durch den InterdigitaLwandler 30 erzeugten
akustischen Welle im Bragg-Winkel kreuzen. Die einfallenden Lichtbündel P1 bis P 4 werden dann, soweit sie durch
die akustische Oberflächenwelle Bragg-gebeugt werden, zu den abgebeugten Lichtbündel Q1 bis Q4, und soweit sie nicht gebeugt
werden, zu den gerade weiter verlaufenden Lichtbündeln R1 bis R4.
Der Lichtausgangsteil 20 umfaßt an einer vorgeschriebenen Stelle des die abgebeugten Lichtbündel Q1 bis Q4 führenden optischen
Dünnschichtwellenleiters 2 ausgebildete Gitterlinsen 21 , 22 und einen auf der rechten Seite des optischen Dünnschicht.-
OMRON TATEISI ... " '--" : : ' : P..?40?_-DE
Wellenleiters 2 ausgebildeten Lxchtleitfaseranschluß 23, womit die abgebeugten Lichtbündel Q1 bis Q4 durch die Gitterlinsen 21,
22 gesammelt werden und das gesammelte Ausgangslichtbündel S in eine mit dem Anschluß 30 verbundene Lichtleitfaser geführt
wird. .
Die Wirkungsweise des in der beschriebenen Weise aufgebauten Umsetzers wird nun anhand des in Fig. 2 gezeigten vergrößerten
Erläuterungsdiagramms beschrieben. In Fig. 2 sind zwei Eingangslichtbündel P1 und P2 herausgegriffen. Die Breite der Einfallslichtbündel
P1 und P2 beträgt w . Der Abstand der Einfallslichtbündel P1 und P2 in Ausbreitungsrichtung der akustischen
Oberflächenwelle 50 aus dem Interdigitalwandler 30 ist L. Die Wellenlänge der KinfallslichtbundGl.P1, P2 beträgt Λ. Die
Wellenlänge der akustischen Oberflächenwelle 50 ist demgegenüber A · Der Einfallswinkel der Einfallslichtbündel P1, P2
bezüglich der Wellenfront der akustischen Oberflächenwelle 50 ist der Bragg-Winkel Θ, wobei dieser Winkel θ die folgende
Gleichung erfüllt
sine - £■
Gleiches gilt auch für die weiteren Einfallslichtbündel P3, P4.
Wenn obige Gleichung erfüllt ist, wirkt, wie allgemein bekannt, eine auf die im optischen Dünnschichtwellenleiter 2
sich ausbreitende akustische Oberflächenwelle 50 zurückgehende periodische Änderung des Brechungsindex als Beugungsgitter/ und
Licht, das auf eine FronL diüser Welle unter einem Winkel θ
einfällt, wird durch diese Wellenfront vollständig reflektiert und hinsichtlich seiner Ausbreitungsrichtung um 2Θ zu einem abgebeugten
Lichtbündel Q1 bzw. Q2 geändert. Wenn sie durch die akustische Oberflächenwelle 50 nicht gebeugt werden, gehen die
Lichtbündel P1, P2, wie durch R1 bzw. R2 gezeigt, gerade weiter.
Das von der Treiberschaltung 40 auf den Interdigitalwandler 3 0 gegebene Treibersignal ist eine Hochfrequenzspannung in Impulsform
mit einer Impulsbreite TO, wie dies in Fig. 2 (B) gezeigt ist. Dementsprechend wird durch den Interdigitalwandler
OMRON TATEISI ... : ~' - : Z „' * [r .
- 10 -
30 eine akustische Oberflächenwelle 50 in Form eines Impulses
begrenzter Dauer erzeugt. Deshalb wird die akustische Oberflächenwelle,
deren Erzeugungsdauer durch die Impulsansteuerung begrenzt ist, ein akustischer OberfLächenwellenimpuls genannt.
Der Buchstabe M in Fig. 2 (A) gibt die Impulsbreite dieses akustischen Oberflächenwellenimpulses 50- wieder. Wenn TO
die Impulsbreite des Treibersignals und VO die Ausbreitungsgeschwindigkeit
der akustischen Oberflächenwelle ist, dann ist die Impulsbreite M des akustischen Oberflächenwellenimpulses
M = TO · VO..M des akustischen Oberflächenimpulses 50 wird dann
so gewählt, daß M^L, damit der akustische Oberflächenwellenimpuls
50 nicht gleichzeitig wenigstens zwei der Einfallslichtbündel P1 bis P4 kreuzt. Kurz gesagt heißt dies, daß der akustische
Oberflächenwellenimpuls nacheinander nur jeweils eines der vier parallelen Einfallslichtbündel P1 bis P4 kreuzt. Wie in
Fig. 2 (B) gezeigt, beginnt dementsprechend, wenn ein Treibersignal während der Zeit ti bis t2 ausgegeben wird, der so erzeugte
akustische Qberflächenwellenimpuls 50 der Breite M zunächst
das am weitesten vorne liegende Einfallslichtbündel P1
zu kreuzen, was bewirkt, daß das Einfallslichtbündel P1 Braqggebeugt
zu werden beginnt. Die Intensität des zum Einfallslichtbündel P1 gehörigen gebeugten Lichtbündels Q1 nimmt von
der Zeit t3, zu der die Beugung beginnt, allmählich zu, erreicht ihr Maximum zur Zeit t4, wenn das Einfallslichtbündel P1 vollständig
in den Bereich des akustischen Oberflächenwellenimpulses 50 eingetreten ist, beginnt dann ab der Zeit t5 wieder abzunehmen,
wenn die hintere Flanke des akustischen Oberflächenwellenimpulses 50 aus dem Einfallslichtbündel P1 zu laufen beginnt
und wird mit Abschluß dieses Vorgangs zur Zeit t6 schließlieh
null. Der akustische Oberflächenwellenimpuls 50 pflanzt
sich weiter fort und zur Zeit t7, die gegenüber der Zeit t3,
zu der die Bragg-Beugung aufzutreten beginnt, um L/VO versetzt ist, beginnt seine Vorderflanke das zweite Einfallslichtbündel
P2 zu kreuzen. Auf diese Weise ändert sich die Intensität des zum Einfallslichtbündel P2 gehörigen abgebeugten Lichts Q2
OMRON TATEISI ... ": [--[ :■ ~-~ '. P.,t407:-DE
gemäß einem Impulszustand, wie er über die Zeiten t7 -*- t8 —*- t9 —*-
t10 vorliegt, und wird erneut null.
Wie beschrieben, werden also die Einfallslichtbündel P1
bis P4 nacheinander durch die Ausbreitung des durch den Interdigitalwandler 30 erzeugten akustischen Oberflächenwellenimpulses
50 Bragg-gebeugt. Die Bragg-gebeugten Lichtbündel werden danach durch die Gitterlinsen 21 , 22 gesammelt und ergeben
das Ausgangslichtbündel S. Wie in Fig. 3 gezeigt, können
" also durch die Ausbreitung eines einzigen mit einem einzigen Impuls des Treibersignals auf dem optischen Dünnschichtwellenleiter
2 erzeugten Impulses die zu den Einfallslichtbündeln P1 bis P4 gehörigen abgebeugten Lichtbündel QI bis Q4 nacheinander
und ohne zeitlichen überlapp an den Lichtausgangsteil 20 gebracht werden, wo sie schließlich in einem seriellen Zustand
ausgegeben werden.
Im folgenden wird nun die erwähnte zweite Ausführungsform anhand von Fig. 4 beschrieben. Die folgende Beschreibung beschränkt
sich auf die Unterschiede der ersten Ausführungsform gegenüber der zweiten Ausführungsform.
Bei dem in Fig. 4 gezeigten Umsetzer ist zur parallelen Erzeugung einer ersten akustischen Oberflächenwelle 51 und einer
zweiten akustischen Oberflächenwelle 52 in einem optischen Dünnschichtwellenleiter 2 ein Erzeugungsteil 3 für eine akustische
Oberflächenwelle vorgesehen, der einen ersten Interdigitalwandler 31 und einen zweiten Interdigitalwandler 32 aufweist,
die an vorgeschriebenen Stellen der Oberfläche des Wellenleiters 2 ausgebildet sind. Wenn sich nur die erste akustische Oberflächenwelle
51 aus dem ersten Interdigitalwandler 31 auf·der
dem Lichteingangsteil 10 näher liegenden Seite auf dem Wellenleiter ausbreitet, wird durch diese erste akustische Oberflächenwelle
51 jedes der einfallenden Lichtbündel P1 bis P4 Bragg-gebeugt, und die abgebeugten Lichtbündel Q1 bis Q4 werden
zu dem .Lichtausgangsteil 20 geführt. Wenn demgegenüber
sowohl die erste akustische Oberflächenwelle 51 aus dem ersten Interdigitalwandler 31 als auch die zweite akustische Oberfla-
OMRON TATEISI ... -* -"_■ : "*; - *": P 'ΐ 4-0-7-pE
chenwelle 52 aus dem zweiten Interdigitalwandler 32 auf dem
Wellenleiter erzeugt werden, erhält jedes der durch die erste akustische Oberflächenwelle 51 Bragg-gebeugten Einfallslichtbündel
P1 bis P4 den Bragg-Einfallswinkel θ auch für die Wellenfront der zweiten akustischen Oberflächenwelle
52, so daß eine erneute Beugung bewirkt wird. Die Folge ist, daß sich durch die erste akustische Oberflächenwelle 51 und
die zweite akustische Oberflächenwelle 52 zweifach Bragg-gebeugte Lichtbündel R'1 bis R'4 ausbreiten, die, wie in der
Fig. 4 gezeigt, leicht gegenüber den Einfallslichtbündeln P1 bis P4 parallel verschoben sind, so daß sie in der gleichen
Weise wie die gerade sich ausbreitenden Lichtbündel R1 bis R4 der in Fig. 1 gezeigten ersten Ausführungsform nicht dem Lichtausgangsteil
20 zugeführt werden. Fig. 5 zeigt die Beugung der Einfallslichtbündel P1 bis P4 durch die erste akustische Oberflächenwelle
51 und die zweite akustische Oberflächenwelle unter vergrößerter Darstellung der Bündelzustände. Hierbei
ist deutlich zu sehen, daß der zweite Interdigitalwandler 32 in Ausbreitungsrichtung der akustischen Oberflächenwelle um
den Abstand do gegenüber dem Interdigitalwandler 31 nach vorne versetzt ist. Dieser Abstand do in Ausbreitungsrichtung ist
gleichzeitig ein Abstand zwischen einem Beugungspunkt iX des
Lichtbündels P1 durch die erste akustische Oberflächenwelle 51 und einem Beugungspunkt ß des abgebuugten Lichtbündels durch
die zweite akustische Oberflächenwelle 52. Wenn also die akustischen Oberflächen 51, 52 gleichzeitig durch die beiden Interdigitalwandler
31, 32 erzeugt werden, ist die Zeit, die die Vorderfront der akustischen Oberflächenwelle 51 benötigt, bis
sie den Beugungspunkt ex erreicht, gleich der Zeit, die die Vorderfront der akustischen Oberflächenwelle 52 benötigt, bis
sie den Beugungspunkt ß erreicht.
Gemäß Fig. 4 umfaßt eine Treiberschaltung 40 einen Hochfrequenzoszillator
41, eine Steuerschaltung 42 zur Steuerung
des Zeitablaufs dor Parallel-Soriellum:;etzung, einen Verstärker
43 zur Verstärkung des Ausgangssignals der Steuerschaltung
OMRON TATEISI ... ':.-'..-; & .1-'4-Q?-DX
42 und zur Aufgabe desselben auf den ersten Interdigitalwandler
31, eine Verzögerungsschaltung 44 zur Verzögerung des Anstiegs des Ausgangssignals der Steuerschaltung 42 um eine bestimmte
Zeit T1, und einen Verstärker 4 5 zur Verstärkung des Ausgangssignals
der Verzögerungsschaltung 44 und zur Aufgabe desselben
auf den zweiten Interdigitalwandler 32, Mit diesem Aufbau beginnt die Ansteuerung des zweiten Interdigitalwandlers 32 mit
der erwähnten Zeitverzögerung Tl gegenüber dem. Beginn der Ansteuerung
des ersten Interdigitalwandlers 31. Der Zustand dieser
Ansteuerungsbeginnzeitverhältnisse ist in Fig. 6 gezeigt.
Wie erwähnt, führt das Vorhandensein der Zeitdifferenz P1
zwischen den Ansteuerungsanfangszeitpunkten der beiden Interdigitalwandler
31, 32 dazu, daß die Ausbreitung der zweiten akustischen Oberflächenwelle 52 gegenüber derjenigen der ersten
akustischen Oberflächenwelle 51 verzögert ist. Bei dieser Verzögerung
läuft auf dem optischen Dünnschichtwellenleiter 2 die Vorderfront der zweiten akustischen Oberflächenwelle 52 der Vorderfront
der ersten akustischen Oberflächenwelle 51 in Ausbreitungsrichtung
der akustischen Oberflächenwelle in einem Abstand N nach, der durch folgenden Ausdruck gegeben ist:
N = V0-T1 - do
Der Nachlaufabstand N der zweiten akustischen Oberflächenwelle
52 wird so eingestellt, daß er kleiner als der Abstand (L - do) und deutlich größer als die Bündelbreite w ist. L ist dabei der
Bündelabstand zwischen den Einfallslichtbündeln P1 bis P4 und VO die Ausbreitungsgeschwindigkeit der akustischen Oberflächenwelle.
Mit der oben beschriebenen Einstellung erreicht die zweite akustische Oberflächenwelle 52 ihren Beugungspunkt ß mit dem
abgebeugten Lichtbündel Q1 des ersten Einfallslichtbündels PI geringfügig, bevor die erste akustische Oberflächenwelle 51
ihren Beugungspunkt 'X mit dem zweiten Einfallslichtbündel P2
erreicht, womit obige Beziehung erreicht ist.
Kurz qo.sagt , geschieht alr.o, wie durch das '/.oi I.(H iujrarum der
Fig. b gezeigt, folgendes: Jm Zeitpunkt t1, wann die Vorderfront
OMRON TATEISI ... "' "!" :": '"I? 3}fö7-BE
der ersten akustischen Oberflächenwelle 51 den Beugungspunkt <*. des
vordersten Einfallslichtbündels P1 erreicht, beginnt die Beugung dieses Einfallslichtbündels, wonach die Intensität des
zum Lichtausgangsteil 20 geführten abgebeugten Lichtbündels Q1 im Zeitpunkt t2 maximal wird. Danach, im Zeitpunkt t3, wenn
die Vorderfront der zweiten akustischen Oberflächenwelle 52
den Beugungspunkt ß des vordersten Lichtbündels Q1 erreicht, beginnt die Beugung des Lichtbündels Q1 durch diese akustische
Oberflächenwelle 52, wonach die Intensität des zum Lichtausgangsteil 20 geführten Lichtbündels Q1 im Zeitpunkt t4 null
wird und dieses Lichtbündel insgesamt zum doppelgebeugten Lichtbündel R'1 wird.
Danach wird im Zuge des Fortschreitens der beiden akustischen
Oberflächenwellen 51, 52 in der gleichen Weise das Einfallslichtbündel
P2 durch die akustische Oberflächenwelle 51 gebeugt und das zugehörige gebeugte Lichtbündel Q2 nur solange
zum Ausgangslichtteil 20 geführt, als t;s nicht durch die akustische
Oberflächenwelle 52 gebeugt wird; dann wird das Einfallslichtbündel
P3 durch die akustische Oberflächenwelle 51 gebeugt und danach das zugehörige gebeugte Lichtbündel Q3 nur
solange zum Ausgahgslichtteil 20 geführt, als es nicht durch die akustische Oberflächenwelle 52 gebeugt wird; und schließ- ■
lieh wird das Einfallslichtbündel P4 durch die akustische
Oberflächenwelle 51 gebeugt, wonach das zugehörige gebeugte Lichtbündel Q4 nur solange zum Ausgangslichtteil 20 geführt
wird, als es nicht durch die akustische; Oberflächenwelle 52
gebeugt wird. Auf diese Weise werden die gebeugten Lichtbündel Q1 bis Q4 der in einem Parallelzustand aufgebenen Einfallslichtbündel
P1 bis P4 hintereinander in einer solchen Weise auf den Ausgangslichtteil 20 gegeben, daß sie nicht zeitlich
überlappen,und in einem seriellen Zustand als Ausgangslicht S
ausgegeben.
Im folgenden wird ein drittes Ausführungsbeispiel anhand der Fig. 7 beschrieben. Dieses dritte Ausführungsbeispiel ist
in vieler Hinsicht dem zweiten Ausführungsbeispiel der Fig.
OMRON TATEISI ... ":"-".:; ~ .: P"-1-407-DE
- 15 -
ähnlich. Das oben beschriebene zweite Beispiel unterscheidet sich dadurch, daß zur Erzielung eines Ausbreitungsverzögerungsabstands
N zwischen der Vorderfront der ersten akustischen Oberflächenwelle
51 und der Vorderfront der zweiten akustischen Oberflächenwelle 52 die Ansteuerbeginnzeitpunkte für
den ersten Interdigitalwandler 31 und den zweiten Interdigitalwandler
32 um die Zeit T1 differieren durften. Nach dem dritten Ausführungsbeispiel, wie es in Fig. 7 gezeigt ist, ist der
erste Interdigitalwandler 31 so ausgebildet, daß er in Ausbreitungsrichtüng
der akustischen Oberflächenwelle um den Abstand N gegenüber dem zweiten Interdigitalwandler 32 nach vorne
versetzt ist. Bei gleichzeitiger Ansteuerung beider Interdigitalwandler
31, 32 durch die Treiberschaltung 40 werden die erste akustische Oberflächenwelle 51 und um den Abstand N dieser
gegenüber verzögert die zweite akustische Oberflächenwelle 52 auf dem optischen Dünnschichtwellenleiter 2 erzeugt. Die
Funktionsweise, nach der die Umwandlung der Lichtbündel P1 bis
P4 in einen seriellen Zustand durch die mit der wechselseitigen Verzögerung ausgestatteten akustischen Oberflächenwellen
51, 52 bewirkt wird, ist genau die gleiche wie bei dem weiter oben beschriebenen zweiten Beispiel.
Im folgenden wird nun ein viertes Ausführungsbeispiel' anhand
der Fig. 8 beschrieben.
Bei dem in Fig. 8 gezeigten Umsetzer umfaßt der Erzeugungsteil
3 für eine akustische Oberflächenwelle den ersten Interdigitalwandler
31 und den zweiten Interdigitalwandler 32 in der rückwärtigen Verlängerung des Ausbreitungskanals der durch
den ersten Interdigitalwandler 3-1 erzeugten akustischen Oberflächenwelle
51. Die durch den zweiten Interdigitalwandler 32
erzeugte zweite akustische Oberflächenwelle 52 breitet sich
im Ausbreitungskanal der ersten akustischen Oberflächenwelle
51 in der gleichen Richtung aus. Bei gleichzeitigem Betreiben beider Interdigitalwandler 31, 32 überlappen einander die erste
und zweite akustische Oberflächenwelle 51, 52 vollständig. Jedes der Einfallslichtbündel P1 bis P4 wird durch die erste
OMRON TATEISI ... ·: :"";-": ^4TH-DE
— IO —
akustische Oberflächenwelle 51 Bragg-gebeugt und das zugehörige
gebeugte Lichtbündel Q1 , ..., Q4 zum Lichtausgangsteil 20 geführt. Der überlapp zwischen der zweiten akustischen Oberflächenwelle
52 und der ersten akustischen Oberflächenwelle 51 bringt jedoch aus einem später noch zu beschreibenden Grund
die Bragg-Beugung der ersten akustischen Oberflächenwelle 51 zum Verschwinden, so daß sich keine Bragg-Beugung in der resultierenden
Wellenkomponente aus beiden akustischen Oberflächenwellen
51, 52 zeigt. In diesem Fall wird jedes der Einfallslichtbündel
P1 bis P4 ein sich gerade ausbreitendes Lichtbündel R1 bis R4 ähnlich demjenigen bei NichtVorhandensein einer akustischen
Oberflächenwelle.
Wie oben beschrieben, sind der erste Interdigitalwandler 31 und der zweite Interdigitalwandler 32 in Ausbreitungsrichtung-der
akustischen Oberflächenwelle in einem Abstand M angeordnet. Der Ansteuerbeginn durch die Treiberschaltung 40 wird
für beide Interdigitalwandler 31, 32 gleichzeitig gewählt. Dementsprechend
breitet sich, wie in Fig. 9 gezeigt, die akustische Oberflächenwelle 52 aus dem Interdigitalwandler 32 mit
einem Verzögerungsabstand M hinter der akustischen Oberflächenwelle 51 aus dem Interdigitalwandler 31 aus, so daß in Ausbreitungsrichtung
vor dem Interdigitalwandler 31 in einem sich um die Länge M bezüglich der Vorderfront der akustischen Oberflächenwelle
51 nach hinten erstreckenden Abschnitt 51a die akustische Oberflächenwelle 51 allein vorhanden ist, während
in einem weiteren rückwärtigen Abschnitt die akustische Obeiflächenwelle
51 und die akustische Oberflächenwelle 52 einander
überlappen. Diese Länge M ist dabei in der gleichen Weise
festgelegt wie die Impulsbreite M des akustischen Oberflächenwellenimpulses
50 in dem in den Fign. 1 bis 3 gezeigten ersten Ausführungsbeispiel. Der sich um die Länge M von der Vorderfront
der akustischen Oberflächenwelle 51 nach hinten erstreckende
Abschnitt 51a, wo die akustische Oberflächenwelle 51 allein vorhanden ist, wirkt daher in gleicher Weise wie
der akustische Oberflächenwellenimpuls 50 im weiter oben be-
OMRON TATEISI ... ■■"-.-; ~;-~~f x4'Q7-üE
schriebenen ersten Beispiel, so daß im Zuge des Fortschreitens
dieses Abschnitts 51a die einzelnen Einfallslichtbündel P1 bis
P4 nacheinander Bragg-gebeugt und zum Lichtausgangsteil 20 geführt werden, wo sie schließlich aus Ausgangslicht S in einem
seriellen Zustand ausgegeben werden.
Im folgenden wird der Grund erläutert, warum die Kombinationswelle
aus der ersten akustischen Oberflächenwelle 51 und der zweiten akustischen Oberflächenwelle 52 im oben beschriebenen
vierten Beispiel zum Ausbleiben der Bragg-Beugung führt.
Bei der Bragg-Beugung eines Lichtbündels durch eine akustische Oberflächenwelle im Dünnsehichtwellenleiter 2 ist der Wirkungsgrad
I der Bragg-Beugung, d.h. das Intensitätsverhältnis von einfallendem Lichtbündel P und gebeugtem Lichtbündel Q durch
den Ausdruck .
I = sin ( /Xnl)
gegeben, wobei 1 die Wechselwirkungslänge von akustischer Oberflächenwelle
und einfallendem Lichtbündel P ist, deren Wert durch die Breite der akustischen Oberflächenwelle bzw., kurz
gesagt, die Breite des sie erzeugenden Interdigitalwandlers bestimmt ist. An ist der Spitzenwert für die Änderung des
Brechungsindex im optischen Dünnschichtwellenleiter 2 durch
die'akustische Oberflächenwelle, wobei dieser Wert von der
Leistung der akustischen Oberflächenwelle abhängt. Demnach erhält man im vierten, in den Fign. 8 und 9 gezeigten Beispiel
An = TT/(21) mit 1=1 bei alleiniger Ausbreitung der
ersten akustischen Oberflächenwelle 51, das Einfallslichtbündel P ist also so eingerichtet und eingestellt, daß es zu
100% gebeugt wird. Demgegenüber ist bei Überlagerung der ersten
und der zweiten akustischen Oberflächenwelle 51, 52 der Spitzenwert
Δη der Änderung des Brechungsindex so eingestellt, daß
er das Doppelte desjenigen im Fall einer einzigen akustischen· Oberflächenwelle ist., womit sich die Beziehung ^n= "TT/1 ergibt.
Damit erhält man in diesem Zustand der Überlagerung der beiden akustischen Oberflächenwellen 51, 52 das Intensitätsverhältnis
I = 0, was bedeutet, daß sich keine Bragg-Beugung zeigt, so daß das Einfallslichtbündel P gerade weiter fortschreitet.
Ki/fg
Claims (7)
1. Parallel-Seriellumsetzer für optische Daten, gekennzeichnet durch einen auf der Oberfläche
eines Substrats (1) ausgebildeten optischen Dünnschichtwellenleiter
(2), einen Erzeugungsteil (3) zur Erzeugung einer akustischen Oberflächenwelle auf dem optischen Dünnschichtwellenleiter,
.einen Lichteingangsteil (10), der eine Anzahl in einem
vorgegebenen Abstand parallel liegender Einfallslichtbündel (P1, ..., P4) so erzeugt, daß sich bezüglich der Wellenfront
der akustischen Oberflächenwelle der Bragg-Winkel ergibt, und
einen Lichtausgangsteil (20), der das durch die akustische Ober-
flächenwelle Bragg-gebeugte Licht. (Q1 , ..., Q4) sammelt
und ausgibt.
2. Umsetzer nach Anspruch 1, dadurch g e k e η η -
zeichnet, daß eine Ansteuereinrichtung (40) für den Erzeugungsteil (3) für die akustische Oberflächenwelle vorgesehen
ist, welcher so ansteuernd ausgebildet ist, daß mit dem Fortschreiten der akustischen Oberflächenwelle die Einfallslichtbündel
(P1 , ..., P4) nacheinander zum Ausgangslichtteil (20) geführt und in einem seriellen Zustand ausgegeben werden.
3. Umsetzer nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß der.Erzeugungsteil (3) für die akustische
Oberflächenwelle einen auf dem optischen Dünnschichtwellenleiter
(2) ausgebildeten Interdigitalwandler (30) aufweist, wobei die Ansteuereinrichtung (40) den Interdigitalwandler
impulsmäßig ansteuert, so daß sich ein akustischer Oberflächenwellenimpuls
einer bestimmten Impulsbreite ausbreitet, die dem Abstand der Eihfallslichtbündel (P1, ..., P4) entspricht, und
daß die Einfallslichtbündel im Zuge der Ausbreitung des akustischen
Oberflächenwellenimpulses nacheinander Bragg-gebeugt und am Lichtausgangsteil (20) in einem seriellen Zustand ausgegeben werden.
4. Umsetzer nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß zur Ausbreitung einer ersten und einer
zweiten akustischen Oberflächenwelle in dem optischen Dünnschichtwellenleiter
(2) das Erzeugungsteil (3) für eine akustische Oberflächenwelle ausgebildet auf der Oberfläche des
Wellenleiters einen ersten Interdigitalwandler (31) und einen zweiten Interdigitalwandler (32) aufweist, wobei die Ansteuereinrichtung
(40) die erste akustische Oberflächenwelle mit dem ersten Interdigitalwandler auf der dem Lichteingangsteil
(10) näherliegenden Seiten so erzeugt, daß die Einfallslichtbündel
(P1, ..., P4) nacheinander Bragg-gebeugt werden, und
OMRON TATEISI ... :."..: : P „7 4.07^DE . "
wobei sie die zweite akustische Oberflächenwelle mit dem zweiten
Interdigitalwandler um einen dem Abstand der Einfallslichtbündel zugeordneten Abstand gegenüber der ersten akustischen
Oberflächenwelle verzögert erzeugt, so daß die zweite akustisehe Oberflächenwelle durch die erste akustische Oberflächenwelle
Bragg-gebeugte Lichtbündel nacheinander ebenfalls Bragg-beugen kann, mit der Wirkung, daß Bragg-gebeugte und durch die zweite
akustische Oberflächenwelle nicht weiter gebeugte Einfallslichtbündel
nacheinander an den Lichtausgangsteil (20) geführt werden.
5. Umsetzer nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet , daß die zweite akustische Oberflächenwelle
um einen bestimmten Verzögerungsabstand gegenüber der ersten akustischen Oberflächenwelle zur Ausbreitung gebracht wird, indem der
zweite Interdigitalwandler (32) mit einer bestimmten Zeitverzögerung
gegenüber dem ersten Interdigitalwandler (31) angesteuert wird.
6. Umsetzer nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet , daß die gleichzeitig erzeugten erste und
zweite akustische Oberflächenwelle mit der räumlichen Verzögerung
der zweiten akustischen Oberflächenwelle gegenüber der
ersten akustischen Oberflächenwelle durch Ausbildung des ersten Interdigitalwandlers (31) und des zweiten Interdigitalwandlers
(32) in einem bestimmten Abstand in Ausbreitungsrichtung der akustischen Oberflächenwelle zur Ausbreitung gebracht
werden.
7. Umsetzer nach Anspruch 2, dadurch g e k e η η zeichne.t,
daß zur Ausbreitung der ersten und der zweiten akustischen Oberflächenwelle in der gleichen Richtung im"
optischen Dünnschichtwellenlexter (2) in einer solchen Weise, daß sie sich überlappen, der Erzeugungsteil (3) für die akustisehe
Oberflächenwelle ausgebildet auf der Oberfläche des
OMRON TATEISI ... : .--. . : : „'P. .
-A-
Wellenleiters einen ersten und einen zweiten Interdigitalwandler
(31 , 32) aufweist, daß die Ansteuereinrichtung (.40) mit dem ersten Interdigitalwandler eine erste akustische
Oberflächenwelle erzeugt, die aufeinanderfolgend eine Bragg-Beugung
der einfallenden Lichtbündel· (P1, ..., P4) durchführt,
daß sie mit dem zweiten Interdigitalwandler gleichzeitig eine zweite akustische Oberflächenwelle erzeugt, die um einen dem
Abstand der Einfallslichtbündel wechselseitig zugeordneten
Abstand gegenüber der ersten akustischen Oberflächenwelle verzögert
ist und durch überlapp mit der ersten akustischen Oberflächenwelle die Bragg-Beugung zum Verschwinden bringt, was dazu'
führt, daß die Einfallslichtbündel durch die erste akustische
Oberflächenwelle, wo sie sich mit der zweiten akustischen Oberflächenwelle nicht überlappt, nacheinander Bragg-gebeugt
15- und zum Lichtausgangsteil (20) geführt werden.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56022664A JPS57136632A (en) | 1981-02-18 | 1981-02-18 | Parallel to serial converter for optical data |
JP4287081A JPS57157223A (en) | 1981-03-24 | 1981-03-24 | Parallel-serial converter for optical data |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3205868A1 true DE3205868A1 (de) | 1982-09-23 |
DE3205868C2 DE3205868C2 (de) | 1985-09-12 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3205868A Expired DE3205868C2 (de) | 1981-02-18 | 1982-02-18 | Umsetzer für optische Daten mit Dünnschichtwellenleiter und akustischem Oberflächenwellenerzeuger |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4595253A (de) |
DE (1) | DE3205868C2 (de) |
GB (1) | GB2098347B (de) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3248539A1 (de) * | 1981-12-29 | 1983-07-14 | Omron Tateisi Electronics Co., Kyoto | Verfahren und vorrichtung zur optischen digital-analogumsetzung |
DE3235430A1 (de) * | 1982-09-24 | 1984-03-29 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Bragg-zelle |
EP0148803A1 (de) * | 1984-01-10 | 1985-07-17 | Societe Francaise D'equipements Pour La Navigation Aerienne (S.F.E.N.A.) | Akusto-optische polykromatische Ablenkeinheit |
US4568911A (en) * | 1981-12-29 | 1986-02-04 | Omron Tateisi Electronics Co. | Method and device for optical D-A conversion |
FR2575840A2 (fr) * | 1984-01-10 | 1986-07-11 | Sfena | Deflecteur acousto-optique polychromatique |
EP0217332A2 (de) * | 1985-09-30 | 1987-04-08 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Gerät zum Aufzeichnen und Wiedergeben mit einem Abtastlichtstrahl |
US4762383A (en) * | 1981-12-04 | 1988-08-09 | Omron Tateisi Electronics Co. | Two dimensional light beam deflectors utilizing thermooptical effect and method of using same |
EP0490013A1 (de) * | 1990-12-14 | 1992-06-17 | International Business Machines Corporation | Elektro-optischer Abtaster |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4763973A (en) * | 1985-02-27 | 1988-08-16 | Omron Tateisi Electronics Co. | Waveguide-type optical sensor |
US4929042A (en) * | 1986-11-28 | 1990-05-29 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Variable acoustical deflection of an optical wave in an optical waveguide |
US4940304A (en) * | 1987-06-03 | 1990-07-10 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Optical deflecting apparatus |
JPH0781911B2 (ja) * | 1987-07-20 | 1995-09-06 | 富士写真フイルム株式会社 | 光スペクトラムアナライザ− |
US5048936A (en) * | 1987-12-29 | 1991-09-17 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Light beam deflector |
JPH0778588B2 (ja) * | 1988-05-27 | 1995-08-23 | 富士写真フイルム株式会社 | 光偏向装置 |
US4929043A (en) * | 1988-05-31 | 1990-05-29 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Light beam deflector |
US5138482A (en) * | 1989-09-25 | 1992-08-11 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Light modular and recording device employing same |
DE19706920A1 (de) * | 1997-02-20 | 1998-09-03 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zum Projizieren eines Bilds auf einer Abbildungsfläche mittels einer Laseranordnung |
US6713108B2 (en) * | 1998-12-17 | 2004-03-30 | Freezing Machines, Inc. | Method for producing a pH enhanced comminuted meat product |
US11940712B2 (en) | 2019-04-11 | 2024-03-26 | Regents Of The University Of Minnesota | Acousto-optic beam steering device, and methods of making and using the same |
CN111158173B (zh) * | 2020-01-07 | 2023-04-28 | 浙江西湖高等研究院 | 一种基于阵列波导光栅和声光调制光栅的集成激光扫描器 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1070569A (en) * | 1964-06-30 | 1967-06-01 | Ibm | Improvements in or relating to high speed optical parallel-to-serial and serial-to-parallel conversion of binary information |
US4006967A (en) * | 1975-04-23 | 1977-02-08 | Battelle Memorial Institute | Directing optical beam |
US4185274A (en) * | 1978-07-12 | 1980-01-22 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | High-speed electrooptical A/D converter |
DE3102972A1 (de) * | 1980-01-31 | 1981-11-26 | Canon K.K., Tokyo | Strahlenpunkt-abtasteinrichtung |
DE3025073A1 (de) * | 1980-07-02 | 1982-01-21 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Schneller elektrooptischer analog/digital- bzw. digital/analog-wandler |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE552987A (de) * | 1955-12-07 | |||
US3655261A (en) * | 1970-03-02 | 1972-04-11 | Bell Telephone Labor Inc | Deflection of electromagnetic beams from guides by acoustical surface waves |
US3810688A (en) * | 1973-05-21 | 1974-05-14 | A Ballman | Optical waveguiding devices using monocrystalline materials of the sillenite family of bismuth oxides |
US3874782A (en) * | 1973-10-01 | 1975-04-01 | Bell Telephone Labor Inc | Light-guiding switch, modulator and deflector employing antisotropic substrate |
US3904270A (en) * | 1974-02-27 | 1975-09-09 | United Aircraft Corp | Integrated optical signal processing system |
US3923376A (en) * | 1974-08-02 | 1975-12-02 | Us Navy | Electro-optic waveguide beam deflector |
US4047795A (en) * | 1974-11-22 | 1977-09-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Optical integrated circuit laser beam scanner |
JPS51115794A (en) * | 1975-04-02 | 1976-10-12 | Mitsubishi Electric Corp | Thin film photo switch element |
US4000937A (en) * | 1975-06-05 | 1977-01-04 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Planar waveguide electrooptic prism deflector |
US4208091A (en) * | 1977-03-30 | 1980-06-17 | United Technologies Corporation | Broadband microwave waveguide modulator for infrared lasers |
JPS54121756A (en) * | 1978-03-15 | 1979-09-21 | Fuji Xerox Co Ltd | Light modulator |
US4217036A (en) * | 1978-04-17 | 1980-08-12 | Itek Corporation | Acoustic-optic coherent modulator and detection system |
US4280755A (en) * | 1979-02-21 | 1981-07-28 | Mcnaney Joseph T | Graphic symbol selection and recording apparatus |
US4253060A (en) * | 1979-05-29 | 1981-02-24 | Hughes Aircraft Company | RF Spectrum analyzer |
US4297704A (en) * | 1979-08-13 | 1981-10-27 | Hughes Aircraft Company | Phase sensitive spectrum analyzer |
US4415226A (en) * | 1980-12-31 | 1983-11-15 | Battelle Memorial Institute | Apparatus for controlling light in electrooptic waveguides with individually addressable electrodes |
US4439016A (en) * | 1981-11-06 | 1984-03-27 | Westinghouse Electric Corp. | Optical beam deflection system |
-
1982
- 1982-02-17 GB GB8204695A patent/GB2098347B/en not_active Expired
- 1982-02-18 DE DE3205868A patent/DE3205868C2/de not_active Expired
-
1985
- 1985-03-27 US US06/716,605 patent/US4595253A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1070569A (en) * | 1964-06-30 | 1967-06-01 | Ibm | Improvements in or relating to high speed optical parallel-to-serial and serial-to-parallel conversion of binary information |
US4006967A (en) * | 1975-04-23 | 1977-02-08 | Battelle Memorial Institute | Directing optical beam |
US4185274A (en) * | 1978-07-12 | 1980-01-22 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | High-speed electrooptical A/D converter |
DE3102972A1 (de) * | 1980-01-31 | 1981-11-26 | Canon K.K., Tokyo | Strahlenpunkt-abtasteinrichtung |
DE3025073A1 (de) * | 1980-07-02 | 1982-01-21 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Schneller elektrooptischer analog/digital- bzw. digital/analog-wandler |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4762383A (en) * | 1981-12-04 | 1988-08-09 | Omron Tateisi Electronics Co. | Two dimensional light beam deflectors utilizing thermooptical effect and method of using same |
DE3248539A1 (de) * | 1981-12-29 | 1983-07-14 | Omron Tateisi Electronics Co., Kyoto | Verfahren und vorrichtung zur optischen digital-analogumsetzung |
US4568911A (en) * | 1981-12-29 | 1986-02-04 | Omron Tateisi Electronics Co. | Method and device for optical D-A conversion |
DE3235430A1 (de) * | 1982-09-24 | 1984-03-29 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Bragg-zelle |
EP0148803A1 (de) * | 1984-01-10 | 1985-07-17 | Societe Francaise D'equipements Pour La Navigation Aerienne (S.F.E.N.A.) | Akusto-optische polykromatische Ablenkeinheit |
WO1985003141A1 (fr) * | 1984-01-10 | 1985-07-18 | Société Française D'equipements Pour La Navigation | Deflecteur acousto-optique polychromatique |
FR2575840A2 (fr) * | 1984-01-10 | 1986-07-11 | Sfena | Deflecteur acousto-optique polychromatique |
EP0217332A2 (de) * | 1985-09-30 | 1987-04-08 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Gerät zum Aufzeichnen und Wiedergeben mit einem Abtastlichtstrahl |
EP0217332A3 (en) * | 1985-09-30 | 1989-05-03 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Light beam scanning read-out apparatus and recording apparatus |
EP0490013A1 (de) * | 1990-12-14 | 1992-06-17 | International Business Machines Corporation | Elektro-optischer Abtaster |
US5150437A (en) * | 1990-12-14 | 1992-09-22 | International Business Machines Corporation | Electro-optical scanner |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3205868C2 (de) | 1985-09-12 |
GB2098347A (en) | 1982-11-17 |
GB2098347B (en) | 1985-07-24 |
US4595253A (en) | 1986-06-17 |
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