EP0261338A2 - Induktiv angeregte Ionenquelle - Google Patents
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- EP0261338A2 EP0261338A2 EP87110646A EP87110646A EP0261338A2 EP 0261338 A2 EP0261338 A2 EP 0261338A2 EP 87110646 A EP87110646 A EP 87110646A EP 87110646 A EP87110646 A EP 87110646A EP 0261338 A2 EP0261338 A2 EP 0261338A2
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J27/00—Ion beam tubes
- H01J27/02—Ion sources; Ion guns
- H01J27/16—Ion sources; Ion guns using high-frequency excitation, e.g. microwave excitation
Definitions
- the invention relates to an inductively excited ion source with a vessel for receiving substances to be ionized, in particular gases, the substances to be ionized being surrounded by a waveguide which is connected to a high-frequency generator, and the two ends of the waveguide being on the same Potential.
- ion sources With the help of ion sources, a beam of ions, i. H. of electrically charged atoms or molecules.
- the different types of ion sources adapted to the respective requirements mostly use a form of gas discharge for the ionization of neutral atoms or molecules.
- the oldest, very simple ion source is the channel beam ion source or channel beam tube.
- a gas discharge "burns" between two electrodes, which carry a voltage of a few 1000 volts, at a pressure of 10 ⁇ 1 to 1 Pa, in which the ionization takes place by electron or ion impact.
- This ion source in which the electrodes are immersed in the plasma, is also called an ion source with capacitive excitation.
- the ions are generated by a high-frequency discharge in the MHz range at about 10 ⁇ 2 Pa, which is between two specially shaped electrodes burns or is generated by an outer coil.
- the ions are extracted from the plasma and focused using a special extraction method (H. Oechsner: Electron cyclotron wave resonances and power absorption effects in electrodeless low pressure HF plasmas with superimposed static magnetic field, Plasma Physics, 1974, Volume 16, pp. 835 bis 841; J Freisinger, S.
- a disadvantage of many known ion sources with inductive excitation is, however, that they have a considerable RF power loss.
- This RF power loss occurs because the RF coil, which is wrapped around the vessel in which the plasma is located, must be adapted to the RF generator.
- a matching network is provided between the HF generator and the HF coil, which matches the generator power to the consumer power, ie. H. adapts to the coil power (see, for example, DE-OS 25 31 812, reference number 40 in the figures).
- This adaptation consists in that the wave resistance of the coil loaded by the plasma is transformed into the wave resistance of the transmitter line.
- a loss of power of 20% to 50% of the total power output by the HF generator occurs in the matching circuit.
- Another disadvantage of the known ion source with inductive excitation is that the attachment of additional magnets in the vicinity of the vessel in which the plasma is located is difficult because the RF coil takes up a relatively large amount of space and because the magnets are in the magnetic field Heat up the RF coil. Such additional magnets are required to keep the plasma away from certain points on the vessel wall or to compress the plasma (cf. EP-A-0169744).
- the cooling of the coils is problematic due to the fact that these coils are flushed hollow and with cooling water on the one hand and on the other hand on HF Potential lie, which requires space-consuming potential degradation routes to bring the potential from a high value to a low value. Since the potential is usually reduced by extending the coil, there is an increased power loss.
- induction coils in a converter system it is also known to design induction coils in a converter system as a waveguide and to cool them with a liquid (DE-OS 25 44 275). Such liquid-cooled induction coils are also used in high-frequency induction plasma torches (DE-AS 21 12 888).
- a device for carrying out a reaction between a gas and a material in an electromagnetic field which has a reaction chamber for receiving the gas and the material, a composite coil with two interconnected coil sections, the turns of which are wound in opposite directions, has a high-frequency source and a device for connecting the high-frequency source to the coil (DE-OS 22 45 753).
- the two ends of the coil are interconnected so that they are at the same potential.
- one connection of the high-frequency source is connected to a point on the coil which is located between the two ends of the coil.
- the grounded connection of the radio frequency source is at a different potential than the ends of the coil.
- a disadvantage of this device is that an adaptation network is required.
- the invention is therefore based on the object of providing an arrangement in an inductively excited ion source according to the preamble of patent claim 1, which dispenses with a special matching network.
- the advantage achieved by the invention is, in particular, that the power losses of an inductively excited ion source can be considerably reduced. It is also possible to easily supply and remove the cooling water to earth potential.
- an evacuated vessel 1 is shown, which is surrounded by an electrically conductive high-frequency coil 2 and is closed with an upper annular end plate 4.
- the ends 5, 6 of the high-frequency coil 2 are guided through corresponding openings in the lower end plate 4 to a cooling system, not shown.
- This cooling system has the effect that a cooling liquid is introduced through the end 5 of the high-frequency coil 2 designed as a hollow tube and is led out again through the end 6 of this coil 2.
- the high-frequency coil 2 consists, for example, of copper tube, which here is arranged outside the vessel, but can also be integrated into it or arranged inside the vessel.
- the inflow and outflow of the Coolant is indicated by the arrows 7 and 8. Water is preferably used as the cooling liquid.
- the high-frequency coil 2 has nine turns, a diameter of approximately 120 mm and a height of approximately 130 mm. Their length is ⁇ / 2, where ⁇ is related to the frequency of a high-frequency generator.
- the coil length is understood to mean the length of the drawn-out coil wire and not, for example, the coil length. It goes without saying that the high-frequency coil 2 can also have dimensions other than those specified here. In addition, it does not have to be wrapped around the vessel 1, but can also be located, for example, on the inner wall of the vessel 1 or integrated into the vessel wall.
- a nozzle 9 is provided through which the gas to be ionized enters the vessel 1.
- the electrical coupling of the HF power takes place via a cable 10 which is connected to a high-frequency generator and which is connected to the coil 2 with a clamp 11.
- the HF generator 12, the lower end plate 4 and the capacitor 15 are connected to earth or ground via the lines 21, 22, 23. Grounding is preferably carried out using a short, wide and well-conducting cable, which, for. B. consists of silver.
- the coil has not only an inductance, but also an inherent capacitance. Inductance and capacitance together form the resonance frequency of the coil 2, the inductance and the capacitance being determined via the so-called induction coating and the capacitance coating.
- the coil 2 is consequently to be regarded as a waveguide on which waves of the Lecher type propagate (see K. Simonyi: Theoretical Electrical Engineering, Berlin 1956, pp. 313 to 363, or H.-G. Unger: Electromagnetic waves on lines , Heidelberg, 1980).
- the winding of the coil 2 is to be regarded as a subordinate influencing variable in relation to its wire length.
- the output frequency of the HF generator 12 is placed on the resonance frequency of the high-frequency coil 2, which can be influenced by the ions in the vessel 1.
- the actual resonance circuit is understood here to mean the combination of the excitation coil and plasma, that is to say the excitation coil loaded by the plasma.
- This actual resonant circuit may also include a high-frequency shielding housing. Such a shielding housing was not shown in the illustration in FIG. 2 because the appearance of these housings and their influence on the overall resonant circuit is known.
- connection point 13 of the line 10 is selected so that the quotient of voltage and current at point 13 is equal to the characteristic impedance of line 10. If one continuously measures this quotient and compares it with the known wave resistance, an electric drive can be controlled with the help of a control circuit so that it always brings point 13 into a position in which the above-mentioned condition applies. In this way it is possible to automate the performance adjustment.
- the high-frequency generator 12 is by no means short-circuited, as it might appear from a low-frequency view. Rather, the straight piece of the coil 2, which extends from the connection point 13 to the plate 4, has an inductance and a capacitance coating which prevents a high-frequency short circuit.
- the capacitor 15 is provided, which is connected to the coil 2.
- the resonance frequency of the system coil 2 / capacitor 15 is changed.
- the coil 2 or the system coil 2 / capacitor 15 is acted upon by an alternating voltage, the frequency of which is equal to the resonance frequency of the coil 2 or the system coil 2 / capacitor 15 or a harmonic thereof, the instantaneous currents and voltages are on the Coil 2 distributed as integer multiples of half the wavelength. Current bellies and voltage always appear on the coil ends 5, 6 knot to lie; ie the coil ends 5,6 are at ground potential. The cooling water can therefore be easily fed in and out to earth potential.
- there is resonance there are always at least two points on the coil at which the ratio of voltage and current is equal to the characteristic impedance of line 10. If the line 10 is connected to such a point 13, the power of the high-frequency generator 12 is coupled in without loss. By shifting this coupling point 13, it is possible to compensate for changes in the natural frequency of the coil 2 which result from different plasma densities, ie different loads on the coil 2.
- the entire magnetic field energy occurring is concentrated in the coil 2, so that its magnetic field holds the plasma together very effectively and compresses it.
- the coil can also be different, e.g. meandering, designed to accommodate other field configurations, e.g. generate a "cusp" field or multipolar field as shown in Fig. 2 of EP-A-0169744.
- FIG 3 the arrangement according to the invention is shown again in section.
- the inlet connector 9 is provided with its gas supply channel 18. If a pressure between about 2 x 10 ⁇ 2 Pa and 50 Pa is set in the discharge space 19 of the vessel 1, a discharge can be ignited by connecting the high-frequency generator 12.
- the ions formed here are sucked off by the extraction grid system 16 when a suitable voltage of the extraction power supply 17 is present at this grid system 16.
- the extraction grid system 16 is - in contrast to the annular end plates 3, 4 which are grounded via the lines 20, 21 or in contrast to the high-frequency generator 12 which is grounded via the line 22 - not at ground potential.
- FIG. 4 shows a variant of the ion source shown in FIG. 3.
- the basic resonance frequency of the coil 2 is reduced from originally approximately 50 MHz by doubling its length to approximately half of its original value to approximately 25 MHz.
- the doubling of the coil length is achieved here by a second coil layer, which is designated by 25.
- the winding direction of the two coil layers 25, 26 can be in opposite directions, whereby particularly advantageous effects are achieved.
- the efficiency of the ion source is improved by a small distance between the resonance and excitation frequency.
- the inductance increases with the number of turns of the coil, which leads to an improvement in the resonant circuit quality.
- FIG. 5 shows a variant of the connection of a capacitor 27 to the coil shown in FIG. 2.
- the capacitor 27 is connected to the coil 2 at two points 28, 29, while the oscillator 12 is at the "50-ohm point" 30 of the coil 2.
- This connection enables the HF ion source to be tuned to a low voltage level.
- the influence of the capacitor 27 on the tuning is less, and there is also a certain distortion of the current and Voltage distribution on, but the capacitor line 31 can be made longer because of the lower voltage.
- the advantage achieved in this way is, in particular, that the capacitor no longer has to sit directly on the ion source, but can be arranged at a certain distance therefrom without significant loss of power occurring due to stray capacitances at high voltage.
Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft eine induktiv angeregte Ionenquelle mit einem Gefäß für die Aufnahme von zu ionisierenden Stoffen, insbesondere von Gasen, wobei die zu ionisierenden Stoffe von einem Wellenleiter umgeben sind, der mit einem Hochfrequenzgenerator in Verbindung steht, und wobei die beiden Enden des Wellenleiters auf gleichem Potential liegen.
- Mit Hilfe von Ionenquellen wird ein Strahl von Ionen, d. h. von elektrisch geladenen Atomen oder Molekülen, erzeugt. Die den jeweiligen Anforderungen angepaßten verschiedenen Typen von Ionenquellen benutzen zur Ionisation neutraler Atome oder Moleküle meist eine Form der Gasentladung.
- Die älteste, sehr einfache Ionenquelle ist die Kanalstrahl-Ionenquelle oder Kanalstrahlröhre. Hierbei "brennt" zwischen zwei Elektroden, die eine Spannung von einigen 1000 Volt führen, eine Gasentladung bei einem Druck von 10⁻¹ bis 1 Pa, in der die Ionisation durch Elektronen- oder Ionenstoß erfolgt. Diese Ionenquelle, bei der die Elektroden in das Plasma eintauchen, wird auch Ionenquelle mit kapazitiver Anregung bezeichnet.
- Eine andere Art der Ionenerzeugung wird mit Hilfe der HochfrequenzIonenquelle realisiert. Hierbei werden die Ionen durch eine Hochfrequenz-entladung im MHz-Bereich bei etwa 10⁻² Pa erzeugt, die zwischen zwei besonders geformten Elektroden brennt oder von einer äußeren Spule erzeugt wird. Die Ionen werden mittels einer besonderen Extraktionsmethode aus dem Plasma herausgezogen und fokussiert (H. Oechsner: Electron cyclotron wave resonances and power absorption effects in electrodeless low pressure H.F. plasmas with superimposed static magnetic field, Plasma Physics, 1974, Band 16, S. 835 bis 841; J Freisinger, S. Reineck, H.W. Loeb: the RF-Ion source RIG 10 for intense hydrogen ion beams, Journal de Physique, Colloque C7, Supplement au no7, Tome 40, Juli 1979, S. C7-477 bis C7-478; I. Ogawa: Electron cyclotron resonances in a radio-frequency ion source, Nuclear Instruments and Methods 16, 1962, S. 227 bis 232).
- Nachteilig ist bei vielen bekannten Ionenquellen mit induktiver Anregung indessen, daß sie eine erhebliche HF-Verlustleistung besitzen. Diese HF-Verlustleistung tritt dadurch auf, daß die HF-Spule, die um das Gefäß geschlungen ist, in welchem sich das Plasma befindet, an den HF-Generator angepaßt werden muß. Zwischen dem HF-Generator und der HF-Spule ist zu diesem Zweck ein Anpaßnetzwerk vorgesehen, das die Generatorleistung an die Verbraucherleistung, d. h. an die Spulenleistung anpaßt (vgl. z. B. DE-OS 25 31 812, Bezugszahl 40 in den Figuren). Diese Anpassung besteht darin, daß der Wellenwiderstand der durch das Plasma belasteten Spule in den Wellenwiderstand der Senderleitung transformiert wird. In der Anpaßschaltung tritt hierbei eine Verlustleistung von 20 % bis 50 % der vom HF-Generator abgegebenen Gesamtleistung auf.
- Ein weiterer Nachteil der bekannten Ionenquelle mit induktiver Anregung besteht darin, daß die Anbringung von Zusatzmagneten in der Umgebung des Gefäßes, in dem sich das Plasma befindet, erschwert ist, weil die HF-Spule relativ viel Raum beansprucht und weil sich die Magnete im Magnetfeld der HF-Spule aufheizen. Derartige Zusatzmagnete werden benötigt, um das Plasma von bestimmten Stellen der Gefäßwand fernzuhalten oder um das Plasma zu verdichten (vgl. EP-A-0169744). Außerdem ist die Kühlung der Spulen aufgrund des Umstands problematisch, daß diese Spulen einerseits hohl und mit Kühlwasser durchspült und andererseits auf HF- Potential liegen, wodurch platzaufwendige Potentialabbaustrecken benötigt werden, um das Potential von einem hohen Wert auf einen niedrigen Wert zu bringen. Da der Potentialabbau in der Regel über eine Verlängerung der Spule erfolgt, tritt eine erhöhte Verlustleistung auf.
- Es ist weiterhin bekannt, Induktionsspulen in einer Stromrichteranlage als Hohlleiter auszubilden und mit einer Flüssigkeit zu kühlen (DE-OS 25 44 275). Derartige flüssigkeitsgekühlte Induktionsspulen werden indessen auch bei Hochfrequenz-Induktionsplasmabrennern verwendet (DE-AS 21 12 888).
- Schließlich ist auch noch eine Vorrichtung zum Durchführen einer Reaktion zwischen einem Gas und einem Material in einem elektromagnetischen Feld bekannt, die eine Reaktionskammer zur Aufnahme des Gases und des Materials, eine zusammengesetzte Spule mit zwei miteinander verbundenen Spulenabschnitten, deren Windungen in entgegengesetzten Richtungen gewickelt sind, eine Hochfrequenzquelle und eine Einrichtung zum Verbinden der Hochfrequenzquelle mit der Spule aufweist (DE-OS 22 45 753). Bei dieser Vorrichtung sind die beiden Enden der Spule untereinander verbunden, so daß sie auf gleichem Potential liegen. Außerdem ist der eine Anschluß der Hochfrequenzquelle an eine Stelle der Spule angeschlossen, die sich zwischen den beiden Enden der Spule befindet. Der geerdete Anschluß der Hochfrequenzquelle liegt jedoch auf einem anderen Potential als die Enden der Spule. Nachteilig ist auch bei dieser Vorrichtung, daß ein Anpassungsnetzwerk erforderlich ist.
- Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, bei einer induktiv angeregten Ionenquelle nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 eine Anordnung zu schaffen, welche auf ein besonderes Anpaß-Netzwerk verzichtet.
- Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Länge des Wellenleiters im wesentlichen n ·λ/2 beträgt, wobei λ = c/f ist und n eine ganze Zahl, c eine Konstante und f die Frequenz des Hochfrequenzgenerators bedeuten.
- Der mit der Erfindung erzielte Vorteil besteht insbesondere darin, daß die Leistungsverluste einer induktiv angeregten Ionenquelle erheblich reduziert werden können. Außerdem ist es möglich, das Kühlwasser problemlos auf Erdpotential zu- und abzuführen.
- Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben. Es zeigen:
- Fig. 1 eine perspektivische Darstellung der äußeren mechanischen Form der erfindungsgemäßen Ionenquelle;
- Fig. 2 eine Prinzipdarstellung der erfindungsgemäßen elektrischen Schaltungsanordnung;
- Fig. 3 eine Schnittdarstellung durch die erfindungsgemäße Ionenquelle mit den zugehörigen elektrischen Anschlüssen;
- Fig. 4 eine Schnittdarstellung durch eine Variante der erfindungsgemäßen Ionenquelle;
- Fig. 5 eine besondere Anschaltung einer variablen Kapazität an eine Spule der erfindungsgemäßen Ionenquelle.
- In der Fig. 1 ist ein evakuiertes Gefäß 1 dargestellt, das mit einer elektrisch leitenden Hochfrequenz-Spule 2 umgeben und mit einer oberen kreisringförmigen Abschlußplatte 4 abgeschlossen ist. Die Enden 5, 6 der Hochfrequenzspule 2 sind über entsprechende Durchbrüche in der unteren Abschlußplatte 4 auf ein nicht dargestelltes Kühlsystem geführt. Dieses Kühlsystem bewirkt, daß durch das Ende 5 der als Hohlrohr ausgebildeten Hochfrequenzspule 2 eine Kühlflüssigkeit eingeführt und durch das Ende 6 dieser Spule 2 wieder herausgeführt wird. Die Hochfrequenzspule 2 besteht beispielsweise aus Kupferrohr, das hier zwar außerhalb des Gefäßes angeordnet ist, aber auch in dieses integriert oder innerhalb des Gefäßes angeordnet sein kann. Das Ein- und Ausströmen der Kühlflüssigkeit ist hierbei durch die Pfeile 7 und 8 angedeutet. Als Kühlflüssigkeit wird vorzugsweise Wasser verwendet. Die Hochfrequenzspule 2 hat in dem Ausführungsbeispiel neun Windungen, einen Durchmesser von ca. 120 mm und eine Höhe von ca. 130 mm. Ihre Länge beträgt λ /2, wobei λ auf die Frequenz eines Hochfrequenzgenerators bezogen ist. Unter Spulenlänge wird die Länge des ausgezogenen Spulendrahts verstanden und nicht etwa die Spulenlänge. Es versteht sich, daß die Hochfrequenzspule 2 auch andere als die hier angegebenen Abmessungen haben kann. Außerdem muß sie nicht um das Gefäß 1 geschlungen sein, sondern kann sich beispielsweise auch an der Innenwand des Gefäßes 1 befinden oder in die Gefäßwand integriert sein. An der Unterseite des Gefäßes 1 ist ein Stutzen 9 vorgesehen, durch den das zu ionisierende Gas in das Gefäß 1 gelangt. Die elektrische Einkopplung der HF-Leistung erfolgt über ein mit einem Hochfrequenz-Generator verbundenes Kabel 10, das mit einer Schelle 11 an die Spule 2 angeschlossen ist.
- In der Fig. 2 ist, von den Abschlußplatten 3, 4 abgesehen, im wesentlichen die elektrische Schaltung der erfindungsgemäßen Ionenquelle dargestellt. Sind die Abschlußplatten 3, 4 ihrerseits gut leitend miteinander verbunden, so können die Spulenenden 5, 6 auch an einer eigenen Platte 3, 4 allein befestigt sein. Man erkennt in der Fig. 2 einen über eine Leitung 22 geerdeten Hochfrequenz-Generator 12, der über das Kabel 10 an die Hochfrequenzspule 2 angeschlossen ist. Der elektrische Anschlußpunkt des Generators 12 ist mit 13 bezeichnet. An einer anderen Stelle der Spule 2 befindet sich ein weiterer elektrischer Anschlußpunkt 14, an den ein Kondensator 15 mit veränderlicher Kapazität angeschlossen ist. Dieser Kondensator kann jedoch auch weggelassen werden, wenn die Resonanzfrequenz des aus der Spule 2 und dem eingeschlossenen Plasma bestehenden Resonators genau auf die Frequenz des Hochfrequenzgenerators 12 abgestimmt ist.
- In der Regel ist diese genaue Abstimmung jedoch schwierig durchzuführen, so daß es einfacher ist, durch Verändern der Kapazität des Kondensators 15 den Schwingkreis auf Resonanz zu bringen.
- Der HF-Generator 12, die untere Abschlußplatte 4 und der Kondensator 15 sind über die Leitungen 21, 22, 23 mit Erde bzw. Masse verbunden. Die Erdung erfolgt vorzugsweise über ein kurzes, breites und gut leitendes Kabel, das z. B. aus Silber besteht.
- Die Spule hat, hochfrequenzmäßig betrachtet, nicht nur eine Induktivität, sondern auch eine inhärente Kapazität. Induktivität und Kapazität bilden zusammen die Resonanz-Frequenz der Spule 2, wobei sich die Induktivität und die Kapazität über den sogenannten Induktionsbelag und den Kapazitätsbelag bestimmen. Die Spule 2 ist folglich als ein Wellenleiter aufzufassen, auf dem sich Wellen vom Lecher-Typ ausbreiten (vgl. K. Simonyi: Theoretische Elektrotechnik, Berlin 1956, S. 313 bis 363, oder H.-G. Unger: Elektromagnetische Wellen auf Leitungen, Heidelberg, 1980). Die Wendelung der Spule 2 ist gegenüber ihrer Drahtlänge hierbei als eine untergeordnete Einflußgröße zu betrachten.
- Auf die Resonanzfrequenz der Hochfrequenzspule 2, die durch die im Gefäß 1 befindlichen Ionen beeinflußt werden kann, wird die Ausgangsfrequenz des HF-Generators 12 gelegt. Somit wird die gesamte verbrauchte Leistung im eigentlichen Resonanz-Kreis und nicht an einer Impedanz-Anpassung verbraucht, d. h. es tritt praktisch keine Verlustleistung auf. Unter dem eigentlichen Resonanzkreis wird hierbei die Kombination aus Erregerspule und Plasma verstanden, also die durch das Plasma belastete Erregerspule. Zu diesem eigentlichen Resonanzkreis zählt gegebenenfalls auch noch ein Hochfrequenz-Abschirmgehäuse. Auf die Darstellung eines solchen Abschirmgehäuses wurde bei der Darstellung der Fig. 2 verzichtet, weil das Aussehen dieser Gehäuse sowie ihr Einfluß auf den Gesamt-Resonanzkreis bekannt ist.
- Durch die erwähnten Maßnahmen ist eine Leistungsanpassung in dem Sinn, daß die Leistung des Hochfrequenz-Generators 12 optimal auf die Spule 2 gegeben wird, jedoch noch nicht verbunden.
- Diese Leistungsanpassung ist jedoch mittels einer geeigneten Wahl des Anschlußpunktes 13 der Leitung 10 an die Spule 2 möglich. Der Anschlußpunkt 13 wird so ausgewählt, daß der Quotient aus Spannung und Strom an dem Punkt 13 gleich dem Wellenwiderstand der Leitung 10 ist. Mißt man diesen Quotienten fortlaufend und vergleicht ihn mit dem bekannten Wellenwiderstand, so kann mit Hilfe einer Regelschaltung ein elektrischer Antrieb so gesteuert werden, daß er den Punkt 13 stets in eine Position bringt, in welcher die oben erwähnte Bedingung gilt. Auf diese Weise ist es möglich, die Leistungsanpassung zu automatisieren.
- Bei der Darstellung der Fig.2 ist der Hochfrequenz-Generator 12 keineswegs kurzgeschlossen, wie es bei einer niederfrequenzmäßigen Betrachtung den Anschein haben könnte. Vielmehr ist das gerade Stück der Spule 2, das vom Anschlußpunkt 13 bis zur Platte 4 reicht, mit einem Induktivitäts- und einem Kapazitätsbelag behaftet, der einen hochfrequenzmäßigen Kurzschluß verhindert.
- Statt die Frequenz des Frequenzgenerators 12 auf die Eigen- oder Resonanzfrequenz der Spule 2 zu legen, ist es auch möglich, die Resonanzfrequenz der Spule 2 an die vorgegebene Frequenz des Hochfrequenz-Generators 12 anzupassen. Hierzu ist der Kondensator 15 vorgesehen, der an die Spule 2 angeschlossen ist. Durch Verstellen dieses Kondensators 15, der an den Symmetriepunkt 14 der Spule 2 angeschlossen ist, wird die Resonanzfrequenz des Systems Spule 2 / Kondensator 15 verändert. Mittels dieser Änderung der Resonanzfrequenz kann der Einfluß der Ionen auf die Spulen-Resonanzfrequenz augeglichen werden.
- Wird die Spule 2 bzw. das System Spule 2 / Kondensator 15 mit einer Wechselspannung beaufschlagt, deren Frequenz gleich der Resonanzfrequenz der Spule 2 bzw. des Systems Spule 2 / Kondensator 15 oder einer Harmonischen hiervon ist, so sind die momentanen Ströme und Spannungen auf der Spule 2 wie ganzzahlige Vielfache von halben Wellenlängen verteilt. Dabei kommen auf den Spulenenden 5,6 stets Strombäuche und Spannungs knoten zu liegen; d.h. die Spulenenden 5,6 befinden sich auf Erdpotential. Das Kühlwasser kann also problemlos auf Erdpotential zu- und abgeführt werden. Bei Resonanz gibt es auf der Spule immer mindestens zwei Punkte, an denen das Verhältnis von Spannung und Strom gleich dem Wellenwiderstand der Leitung 10 ist. Schließt man die Leitung 10 an einen solchen Punkt 13 an, so wird die Leistung des Hochfrequenzgenerators 12 verlustfrei eingekoppelt. Durch Verschieben dieses Einkoppelpunktes 13 ist es möglich, Veränderungen der Eigenfrequenz der Spule 2, die sich durch verschiedene Plasmadichten, d.h. verschiedene Belastungen der Spule 2, ergeben, auszugleichen.
- Durch die erfindungsgemäße Anordnung wird die gesamte auftretende magnetische Feldenergie in der Spule 2 konzentriert, so daß deren Magnetfeld das Plasma sehr effektiv zusammenhält und komprimiert. Natürlich kann die Spule auch anders, z.B. mäanderförmig, ausgebildet sein, um andere Feldkonfigurationen, z.B. ein "cusp"-Feld oder multipolares Feld zu erzeugen, wie es in der Fig.2 der EP-A-0169744 gezeigt ist.
- In der Fig.3 ist die erfindungsgemäße Anordnung noch einmal im Schnitt dargestellt. Das Gefäß 1, das zylindrisch ausgebildet ist und aus einem chemisch inerten Material besteht, ist von der Spule 2 umgeben und weist an seinem oberen Ende ein Extraktionsgittersystem 16 auf, das mit einem Extraktionsnetzteil 17 verbunden ist. An dem unteren Ende des Gefäßes 1 ist der Einlaßstutzen 9 mit seinem Gaszufuhrkanal 18 vorgesehen. Wird im Entladungsraum 19 des Gefäßes 1 ein Druck zwischen etwa 2 x 10⁻² Pa und 50 Pa eingestellt, so kann über die Anschaltung des Hochfrequenz-Generators 12 eine Entladung gezündet werden. Die hierbei entstehenden Ionen werden durch das Extraktionsgittersystem 16 abgesaugt, wenn an diesem Gittersystem 16 eine geeignete Spannung des Extraktionsnetzteils 17 anliegt. Das Extraktionsgittersystem 16 liegt - im Gegensatz zu den kreisringförmigen Abschlußplatten 3,4, die über die Leitungen 20,21 geerdet sind bzw. im Gegensatz zum Hochfrequenz-Generator 12, der über die Leitung 22 geerdet ist - nicht an Erdpotential.
- Obwohl bei der Erfindung Resonanzerscheinungen eine wichtige Rolle spie len, unterscheidet sie sich dennoch von anderen Schaltungen für induktiv gekoppeltes Niederdruckplasma, die ebenfalls mit Resonanzen arbeiten, erheblich. Bei dem oben bereits angegebenen bekannten Resonanzinduktor muß eine Anpassung mittels Kapazitäten und Induktivitäten vorgenommen werden. Aber auch bei einer Speisung der Spule bzw. des Induktors über eine unsymmetrische Leitung, beispielsweise ein Koaxialkabel, muß dieses Kabel symmetriert und an die Induktorimpedanz angepaßt werden. Bei der vorliegenden Erfindung entfallen Anpassungsnetzwerke und Impedanztransformationen. Weder ist eineImpedanztransformation mittels HF-Übertrager, noch über eine π - Transformation oder eine T-Transformation erforderlich.
- In der Fig. 4 ist eine Variante der in der Fig. 3 dargestellten Ionenquelle gezeigt. Bei dieser Ausführungsform ist die Grund-Resonanzfrequenz der Spule 2 von ursprünglich ca. 50 MHz durch Verdoppelung ihrer Länge auf etwa die Hälfte ihres ursprünglichen Wertes auf ca. 25 MHz abgesenkt. Die Verdoppelung der Spulenlänge wird hierbei durch eine zweite Spulenlage erreicht, die mit 25 bezeichnet ist. Der Wickelsinn der beiden Spulenlagen 25, 26 kann gegenläufig sein, wodurch besonders vorteilhafte Effekte erzielt werden.
- Die Effizienz der Ionenquelle wird durch einen geringen Abstand von Resonanz- und Anregungsfrequenz verbessert. Außerdem nimmt mit der Windungszahl der Spule die Induktivität zu, was zu einer Verbesserung der Schwingkreisgüte führt.
- Mit der doppellagigen Wicklung der Spule 2 kann ein Zünden ohne Druckstoß erreicht werden, d. h. es ist eine rein elektrische Zündung möglich.
- Die Fig. 5 zeigt eine Variante der in der Fig. 2 gezeigten Anschaltung eines Kondensators 27 an die Spule. Der Kondensator 27 ist hierbei an zwei Punkten 28, 29 mit der Spule 2 verbunden, während der Oszillator 12 am "50-Ohm-Punkt" 30 der Spule 2 liegt. Durch diese Anschaltung wird die HF-Ionenquelle auf niedrigem Spannungsniveau abgestimmt. Der Einfluß des Kondensators 27 auf die Abstimmung ist hierbei zwar geringer, und es tritt auch eine gewisse Verzerrung der Strom- und Spannungsverteilung auf, doch kann die Kondensatorleitung 31 wegen der niedrigeren Spannung länger ausgeführt werden. Der hiermit erzielte Vorteil besteht insbesondere darin, daß der Kondensator nicht mehr direkt auf der Ionenquelle sitzen muß, sondern in einem gewissen Abstand von dieser angeordnet werden kann, ohne daß hierbei wesentliche Leistungsverluste durch an hoher Spannung liegende Streukapazitäten auftreten.
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