WO1993005985A1

WO1993005985A1 - Airtight woven sheet for air bags and method of manufacturing the same

Info

Publication number: WO1993005985A1
Application number: PCT/JP1992/001217
Authority: WO
Inventors: Kunio Nishimura; Hideo Nakagawa; Nobuo Takahashi; Kiyoshi Maruo
Original assignee: Teijin Limited
Priority date: 1991-09-27
Filing date: 1992-09-25
Publication date: 1993-04-01
Also published as: US5296278A; EP0558762A4; CA2097054C; EP0558762B1; DE69212979D1; DE69212979T2; EP0558762A1; CA2097054A1

Description

明細書エアーバッグ用気密性織物シート、およびその製造方法技術分野

本発明はエアーバッグ用気密性織物シート、およびその製造方法に関する。更に詳しく述べるならば、本発明は従来の両面平滑性気密性 ^s織物とは対照的に、片面が平滑化されていないにも拘らず通気度が極めて低く、これによりすぐれた安全保護機能を発揮するエア一バッグ用気密性織物シート、およびその製造方法に閬する。背景技術

従来のエアーバッグ用気密性織物シートの典型的な例としては米国特許第 4,977,016号明細書（日本特開平 4 —2835号）に開示されているように、 0. 5 cc//cm² /sec / 0. 5 inchAq以下の樹脂を被覆、または舍浸していないポリエステル織物（以下、ノンコート織物と称する）がある。また米国特許第 5, 010, 663号明細書（日本特開平 4 一 2835号）には、 1. S ccZcm² /sec 0· 5 inchAq以下のポリエステルノンコート織物が開示されている。これらのボリエステル織物はいずれも両面カレンダ加工によって得られる両面平滑性織物である。しかし、これらは、両面カレンダ加工によって得られた織物としては、樹脂被覆織物シートに比べてその通気度は大きく、上記特許明細書の実施例中でも 0. 1 ccZcm² /sec 0. 5 inchAqを越えた値となっている。

しかるにこれらの織物を現実にエアーバッグに適用した場合、上記の値の通気度ではィンフレーションにおいてバッグに通気透孔が形成しやすく、インフレーションガスの通気により乗員が顔面火傷を食いやすいという致命的問題点が潜在していることが判明した。特にインフレーション時に発生微粒子が多い場合、あるいは強力なィンフレーターを使用したインフレーション時には、このノンコートエアーバッグば重大な欠陥を抱えていると言っても過言ではない。しかもこれらの織物は両面に力レンダ処理が施されているため、両面が平滑であり、風合いが硬く、すなわちペーパーライクであるという欠点、もある。

ところでボリエステル織物は、ナイロン 6 6織物に比べて縫製部のバースト強度が不足するためィンフレーター周囲やトッブクロスの縫製部を、単なる縫製に比べて捕強効果の大きい接着捕強を施したり、接着捕強により部分的にバースト強度を向上させた後に縫製を行うなどの手段により、バッグのバースト強度を向上させることが必要である。これはベルトレスバッグにおいてもベルト付バッグにおいても同様である。しかし上述の両面力レンダ織物では両面とも平滑化されているため接着性に乏しく、このため、これを共布あるいは別織物で接着積層して強度捕強することが甚だ困難であつた。一方米国特許第 4 , 921 , 735号明細書（日本特開平 1 —122752号）にもカレンダ加工によるエアーバッグ用気密性織物として、その通気度が 0〜0. 5 3 cc/cm ² /sec Z 0. 5 i nchAqの織物が開示されている。しかしその実施例中にも具体的な数値は何ら記載されていない。また経糸と緯糸の密度において、前者が 4 0. 6本 Zィンチであり、後者が 8 6. 4本 Zィンチであつて、両者が極端に異なるため、バースト強度が一方向に極端に低下し、さらに接着強度も一方向に極端に低いという問題点を抱えている。さらに上記米国特許明細書においても、片側のみを平滑化する技術思想や、接着性を向上させるという概念が開示されていないのは、前掲の 2件の先行文献の場合と同じである。よって、本発明の目的は従来のエアーバツグ用非樹脂被覆ポリェステル織物について未解決のまま放置されていた上記問題点を解消し、インフレーションの際にバッグに通気透孔が形成し、ガス通過により火傷が発生することを防止しうるように、通気度が低く、接着補強が可能な表面特性を有し、改善されたバースト強度および優れた風合いを有するエア一バッグ用気密性織物シ一ト、およびその製造方法を提供することにある。発明の開示

本発明のエアーバッグ用気密性織物シートは、 2 0 0〜 5 5 0デニール ρヤーン織度、および、 3 0 0 0以下の撚り係数を有するポリエステルマルチフィラメントヤーンからなる経糸および緯糸によつて構成され、かつ平滑化された一方の面と、平滑化されていない他方の面とを有する織物を舍み、

かつ、この織物が下記関係：

( 1 ) 7 8.7 4 P ≥ Q ( P ) ≥ 7. 8 7 4 P

( 2 ) R 1 > R 2

( 3 ) R 1 > R 3

( 4 ) 3. 5 ≥ R 3 ≥ 0. 5

( 5 ) M u - M c ≥ 0. 0 0 0 5

( 6 ) S u - S c ≥ 0. 5

( 7 ) 8 5 ≥ ?≥ Ί 0

〔但し、上記閬係（ 1 ) 〜（ 7 ) において、

' Ρ は、圧力（単位： kgZcm² G ) を表わし、但し

0 ≤ P≤ 0.0 3であり、

Q ( P ) は、圧力 Pにおける前記織物の通気度閬数（単位： mlZ cm² /sec) 表わし、 R 1 は、前記織物の平滑化面を構成している経糸および緯糸から選ばれた少なくとも一方の、糸断面輪郭線の平滑化表面側半部の曲率半径（単位： ) を表わし、

R 2ば、前記織物の平滑化面を構成している経糸および緯糸から選ばれた少なくとも一方の、糸断面輪郭線の反対側半部の曲率半径 (単位： mm ) を表わし、

R 3 は、前記織物の非平滑化表面を構成している経糸および緯糸から選ばれた少なくとも一方の、糸断面輪郭線の、非平滑化表面側半部の曲率半径（単位： mm ) を表わし、

M c は、前記織物の平滑化表面の表面摩擦係数の平均偏差を表わし、

M uば、前記織物の非平滑化表面の表面摩擦係数の平均偏差を表わし、

S cは、前記織物の平滑化表面の表面粗さの平均偏差（単位： U m ) ¾:表わし、

S uは、前記織物の非平滑化表面の表面粗さの平均偏差（単位： u m ) を表わし、

Pは、前記織物の繊維充瑱率（単位：％) を表わす〕

のすベてを満足することを特徴とするものである。

また、本発明のエアーバッグ用気密性織物シートは、付着量 1〜 2 0 s / m ^z の熱硬化性樹脂により、被覆、又は舍浸されていてもよい。

上記のように規定されたエアーバツグ用気密性織物シートを製造するための本発明方法は、 2 0 0〜 5 5 0デニールのヤーン織度および 3 0 0 0以下の燃り係数を有するポリエステルマルチフィラメントヤーンを経糸および緯糸として使用して、経糸方向および緯糸方向のカバーファクターが、いづれも 1 0 5 0〜 1 3 0 0である織物を作製し、

上記織物の片面のみに、平滑化金属ロールを用いて、 1 5 0〜 2 2 0 °Cの加熱表面温度、 5 0 0 k g / cm以上の線圧、および 1〜 5 0 m /分の速度によるカレンダー加工を施すことを舍むものである。本発明方法において、前記カレンダーを施された織物に、熱硬化性樹脂を 1〜 2 0 g / m ² の付着量で被覆、又は舍浸する工程が更に.舍まれていてもよい。図面の簡単な説明

第 1図は、本発明の織物シートにより得られるヱァーバッグの一実施態様の人体側正面図であり、

第 2図は、第 1図のエアーバッグのステアリング側背面図であり、第 3 A図は、本発明のヱァーバッグの一実施態様の正面説明図であって、図中の点線に沿ってエアーバッグが折りたまれることを示し、

第 3 B図は、第 3 A図の折りた、まれたエア一バッグの背面説明図であって、図中の点線に沿ってエアーバッグが更に折りた ^まれることを示し、

第 3 C図は、第 3 A図および第 3 B図に示されたエア一バッグの斜視説明図であって、先づ第 3 A図の点線に沿って折りたゝまれ、次に第 3 B図の点線に沿って折りたまれた状態を示し、

第 4図は、折りた、まれ、かつインフレ一ターに連結された本発明のヱァーバッグの正面説明図であり、

第 5図は、本発明のエアーバッグ用気密性織物の F ( p ) ≥ Q ( P ) ≥ G ( p ) を満足する通気度関数 Q ( p ) の領域を示すダラフであり、

第 6図は、本発明の織物シ一トの一実施態様の断面説明図である。発明を実施するための最良の形態

エアーバッグは、自動車、又は航空機に事故が発生したときに、それを球状にふくらまして、前記自動車、又は航空機のフロントシ一トに座乗している人体を保護するために用いられるものである。第 1図および第 2図に示されているように、エアーバッグ 1 は、円形トップシート部（人体に対向する面部） 2 と、円形バッダシート部（ステアリングに対向する面部） 3 とを有し、上記円形トップシート部と、円形バックシート部とは、その円周緣部 4 において強固に縫い合わされている。エアーバッグ 1 の円形バックシート部 3 はその中心に位置しているセンターホール 5 を有し、このセンターホール 5を通してエアーバッグ 1 ばィンフレーター（図示されていない）に連結されており、ィンフレーター中に発生した燃焼ガス流がエアーバッグに流入するようになっている。エアーバッグ 1 の円形バックシート部 3には、 1偭以上の、通常は 2個以上のベントホール 6が設けられていて、ィンフレーターからエアーバッグ中に導入された燃焼ガスの一部が、このベントホールを通って排出されるようになつている。円形バックシート部 3の裏（旳側）面のセンタ一ホール 5 の周辺には、エプロン 6が配置され、エプロンの端緣部

7 , 8 は、パック P!形部 3にしつかりと縫合されている。同様にべントホール 6の周辺にもェプロンが縫合される。

エアーバッグは、自動車、又は航空機の前部座席の前面のスぺース中に折りたまれた状態で収納される。

第 3 A , 3 B , 3 C図において、エアーバッグ 1 は、先づ、第 3

A図に示されているように、点線 9 に沿って折りた ^まれ、次に、第 3 B図に示されているように、点線 1 0に沿って折りた、まれる。すると、折りた、まれたエアーバッグ 1 は第 3 C図に示されているような形状になる。折りた、まれたエアーバッグは第 4図に示されているように容器に収容され、自動車又は航空機の所定場所に収納される。

第 4図において、折りた、まれたエアーバッグ 1 は、容器 1 1 に収容され、エアーバッグ 1 のセンターホールがインフレ一ター 1 2 に連結される。インフレ一ター 1 2 は、エアーバッグ 1 のセンターホールの内側に開口している複数個の燃焼ガス噴射孔 1 3 を有している。

自動車、又は航空機が衝突したとき、電源（図示されていない）に連結された電線 1 4 を通って電流が流れ、インフレ一ター 1 2 内において燃焼ガスが発生し、この燃焼ガス噴射流が急速にエアーバッグ 1 中に流入し、エアーバッグ 1 を、点線 1 5 で示されているようにほ '球形にふくらませる。

従って、ショック吸収用エアーバッグは、燃焼ガスの高温および高圧に耐えるものでなければならない。

本発明のエアーバッグ用気密性織物シートは、 2 0 0 〜 5 5 0 デニール、好ましくは 3 0 0 〜 4 5 0 デニールのヤーン繊度と、 3 0 0 0以下、好ましくは 2 5 0 0以下、より好ましくは 1 4 0 0 〜 2 2 5 0 の撚り係数を有するポリエステルマルチフィラメントヤーンからなる経糸および緯糸によつて構成された織物を主構成要素として舍むものである。

マルチフィラメントヤーンの燃り係数とは、下記式によって定義されるものである。

K = ( T X D ^{1 / 2} )

〔上式中、 Kは当該ヤーンの燃り係数を表わし、 Tは、当該ヤーンの m当りの撚り数を表わし、 Dは、当該ヤーンの全デニール数を表わす。〕

上記ヤーン織度は、 2 0 0 デニール未満の場合は下記の不都合を先ずる。

(ィ）得られる織物のバースト強度が不十分になる。

(口）得られる織物の非平滑化表面の補強樹脂に対する接着性が不十分になる。

また、上記ヤーン繊度が、 5 5 0デニールをこえると、得られる織物に下記の不都合を生ずる。

(ィ）織物の糸条間隙が大きくなり、織物の通気度が過大になる, (口）織物の厚さが過大になり、このため風合が悪化し、得られるエアーバッグの折りた ^みが困難になり、その収納体積が過大になる。

(ハ）織物の平滑化表面の平滑性が不十分になる。

(二）織物の非平滑化表面の表面粗さが低下し、捕強樹脂に対する接着性が不十分になる。

また、上記ボリエステルマルチフィラメントヤーンの撚り係数が 3 0 0 0より大きくなると、得られる織物の通気性を十分に低くすることができず、その結果、ィンフレーション時のガスもれが多くなり、エアーバッグに通気透孔が形成され、人体に火傷を負わせるおそれがあり、またフイラメント間に接着剤が摻透しにくいので非平滑面の接着性が不良になるという不都合を生ずる。

本発明のエア一バッグ用織物シ一卜に含まれる織物は、平滑化されたー表面と、平滑化されていない反対側表面とを有するものである。この平滑化された表面は、得られる織物に低通気性を与えるものであり、平滑化されていない反対側表面は、捕強樹脂に対して、高い接着性を示し、従って、得られる織物の捕強樹脂による接着捕強を可能にする。上記平滑化表面は、エアーバッグの外表面を形成し、非平滑化表面はエアーバッグの内表面を形成する。

本発明のエアーバッグ用気密性織物シートを構成する織物は、下記閬係式（ 1 ) 〜（ 7 ) ：

( 1 ) 7 8. 7 4 P ≥ Q ( P ) ≥ 7. 8 7 4 p

' ( 2 ) R 1 > R 2

( 3 ) R 1 > R 3

( 4 ) 3. 5 ≥ R 3 ≥ 0. 5

( 5 ) M u - M c ≥ 0. 0 0 0 5

( 6 ) S u - S c ≥ 0. 5

( 7 ) 8 5 ≥ P ≥ 7 0

のすベてを満足することを特徴とするものである。

下記に、上記関係（ 1 ) 〜（ 7 ) のそれぞれのその意義について説明する。

( 1 ) 7 8. 7 4 P ≥ Q ( p ) ≥ 7. 8 7 4 P ·

上記関係式（ 1 ) において、 P は、圧力（単位： kgZcm² G ) を表わし、その値は、 O p O. 0 3の範囲内にある。また、 Q ( P ) は、圧力 Pにおける織物の通気度閬数（単位 rnlZcm² /sec)を表わす。

一般に、エアーバッグが、インフレ一ターにより発生した燃焼ガス噴射流によりふくらむ際、エアーバッグに与えられる圧力は、 0. 3 kg/cm² G以下である。

上記閬係式（ 1 ) を満足する Q ( P ) の領域は、第 5図において、直線 F、 G、および Hにより規定される三角形により示される。第 5図は、圧力（kg/cm² G ) を横軸とし、通気度（ml/cm² /sec) を縦軸とする。圧力一通気度関係を示すものである。 .

上記関係 0 ≤ P ≤ 0. 0 3

から、 ( ) は、 0〜 0. 0 3 kg/cm² Gの範囲内圧力に閬するものであり、つまり第 5図の縦軸と、直線 Hとの間にある。また、一次関数 F ( p ) = 7 8. 7 4 P は直線 Fにより表わされ、一次関数 G ( p ) = 7. 8 7 4 P は直線 Gによって表わされうる。従って、閬係式 7 8. 7 4 P ≥ Q ( P ) ≥ 1. 8 Ί Pを満足する Q Pは、直線 H と直線 Gとの間にある。

つまり、閬係式 7 8. 7 4 P ≥ Q ( P ) ≥ 7. 8 7 4 P (但し 0 ≤ P ≤ 0. 0 3 ) を満足する織物の通気度 Q ( P ) は、第 5図において、直線 H、 Gおよび Hにより規定される三角形領域内にあるものである。

織物の通気度 Q ( P ) が、 7 8. 7 4 p (直線 F ) よりも大きいときは、エアーバッグが燃焼ガス噴射流によりふくらむとき、バッグに通気透孔が形成され、高温の燃焼ガス流がこの通気透孔が人体に吹き当りこれに火傷を与えるおそれがある。従って、織物の Q ( P ) 値は、 0〜0. 0 3 kg/cm² Gの圧力において、一次関数 7'8. 7 4 P (直線 F ) の値以下でなければならない。

また、織物の通気度 Q ( P ) が、一次関数 7. 8 7 4 Pの値（直線 G ) よりも小さいときは、得られる織物は、硬さが過大であり、風合が粗剛であり、かつ、引裂強度が低く、非平滑化表面の捕強樹脂に対する接着性が不十分になる。

本発明に用いられるエアーバッグ用織物を、下記閬係式：

( 2 ) R 1 > R 2

( 3 ) R 1 > R 3、および

( ) 3. 5 ≥ R 3 ≥ 0. 5

を満足していなければならない。 ' 上式（ 2 ) 〜（ 4 ) において、 R 1 は、織物の平滑化面を構成している経糸および Z又は緯糸の、糸断面輪郭線の、平滑化表面側半部の曲率半痊（単位： _mm) を表わし、 R 2は、上記糸断面輪郭線の、反対側半部の曲率半径（単位： mm) を表わし、 R 3 は、織物の非平滑化表面を構成している経糸および/又は緯糸の、糸断面輪郭線の、非平滑化表面側半部の曲率半径（単位： ) を表わす。

第 6図に示された織物の断面図において、織物 2 0 は、平滑化された表面 2 1 と、 .非平滑化表面 2 2 とを有するものである。平滑化表面を形成している経糸（又は緯糸） 2 3の断面輪郭線において、その平滑化表面側（外側）半部 2 の形状は、曲率半径 R 1 を有する半円弧形状に近似し、その反対側（内側）半部 2 5 の形状は曲率半径 R 2を有する半円弧形状に近似している。また、織物 2 0 の非平滑化表面 2 2を形成している経糸（又は緯糸） 2 6 の断面輪郭線において、その非平滑化表面側（外側）半部 2 7 の形状は、曲率半径 R 3を有する半円弧形状に近似している。曲率半径 R l、 R 2および R 3の値は、それぞれ、 1 0本の当該糸条の断面輪郭線半部の曲率半径を測定し、その平均値によって表わされる。

本発明において、織物は関係式（ 2 ) ： R 1 > R 2を満足しなければならない。 R 1および R 2の値が R 1 R 2 の関係にあるときは、得られる織物の平滑化表面部分における繊維充塡率が不十分になり、ェァーバッグが、燃焼ガス噴射流により急速にふくらむとき、ガスの圧力により織物に通気透孔が形成されやすくなる。

本発明において、織物は関係式（ 3 ) ： R 1 > R 3を満足しなければならない。 R 1 および R 3の値が R 1 ≤ R 3の関係にあるときは、得られる織物の非平滑化表面の非平滑性（粗面度）が不十分になり、この非平滑化表面の、補強樹脂に対する接着性が不十分になり、従って、その補強が困難になる。本発明において、織物は関係式（ 3 ) ： 3. 5 ≥ R 3 ≥ 0. 5を満足しなければならない。 R 3 の値が、 0. 5 mm未満であると、得られる織物の非平滑化表面部分における繊維充塡率が不十分になり、このため、エア一バッグが燃焼ガス噴射流によつてふくらむとき、ガス圧力によつて、織物に通気透孔が形成されやすくなる。ま、 R 3 の値が、 3. 5 mmより大きくなると、得られる織物の非平滑化表面の非平滑性（粗面度）が不十分となり、このため、この非平滑化表面の補強樹脂に対する接着性が不十分になり、十分な捕強効果を得ることが困難になる。

本発明のエアーバッグ用気密性織物シートの織物は、関係式（ 5 ) _: M u - M c≥ 0. 0 0 0 5を満足しなければならない。 M uば織物の非平滑化表面の表面摩擦係数の平均偏差を表わし、 M cは、織物の平滑化表面の表面摩擦係数の平均偏差を表わす。（M u—M c ) 値が、 0. 0 0 0 5未満であると、得られる織物の平滑化表面の摩擦係数が過大になり、このため、この織物により形成されたエアーバッグの外表面の摩擦係数が過大になり、このため自動車、又は航空機が衝突し、エア一バッグがふくらんだとき、このふくらんだエアーバッグの外表面が、それに接触する人体に対し摩擦傷を与えるおそれが大きくなる。好ましい（M u— M c ) 値は、 0. 0 ひ 1以上である。また、本発明において、上記織物は、閬係式（ 6 ) ： S u - S c≥ 0. 5を潢足しなければならない。 S uは織物の非平滑化表面の表面粗さの平均偏差（単位： m ) を表わし、 S cは、織物の平滑化表面の表面粗さの平均偏差（単位：； / m ) を表わす。（ S u— S c ) 値が 0. 5未満であると、得られる織物の平滑化表面（ヱァーバッグの外表面）の平滑性が不十分になり、このため自動車、又は航空機が衝突し、エアーバッグがふくらんだとき、エアーバッグの外表面が、それに接触した人体に摩擦傷を与えるおそれがある。また、得られる織物の非平滑化表面の非平滑性（粗面度）が不十分になり、このため、非平滑化表面の、補強樹脂に対する接着性が不十分になる。好ましい（ S u— S c ) 値は 1. 0以上である。本発明に係る上記織物は、関係式（ 7 ) ： 8 5 ≥ P≥ 7 0を潢足しなければならない。 Pは、織物における繊維充塡率（単位：％) を表わす。繊維充塡率 Pは、下記式により定義される。 B S G

P % = X 1 0 0

T S G

(上式中、 P は下記の通りであり、 B S Gは、当該織物の嵩比重を表わし、 T S Gは当該織物の眞比重を表わす）。

本発明.に係る上記織物において、繊維充塡率 Pが、 7 0 %未満のときは、得られたエア一バッグが燃焼ガス噴射流により急速にふくらむとき、ガス圧力によって、エアーバッグに多数の通気開孔が形成され、燃焼ガスが容易に流失し、人体を十分に保護することができなくなるおそれがある。また、繊維充塡率 Pが 8 5 %をこえると、得られる織物の硬さが過大になり、風合が悪化し、そのバース強度および引裂強度が不十分になり、この織物から得られるエアーバッグは、燃焼ガス噴射流によって急速にふくらむとき、ガス圧によつて通気開孔が形成されやすくなる。

好ましい織維充塡率は、 7 2〜 8 0 %である。

本発明の上記織物に用いられるポリエステルマルチフィラメントの単織維織度は 0. 5〜 2. 5 d e の範囲であることが好ましい。この単織維織度が 2. 5 d e を越えると、得られる織物の通気度が過大になり、また織物自体も粗剛なものとなり、一方の表面を平滑化することが困難になる。また得られるエアーバッグのィンフレーション時のガスの流出を抑えられずに通気開孔が形成され、人体が火傷を負うおそれがある。また、非平滑化表面の表面積が減少して補強樹脂に対する接着性が低下する。一方単繊維織度が 0. 5 d e未満では、得られる織物のバースト強度が減少し、また非平滑面の接着性が不足することがある。従って、単織維繊度の 0. 5 〜 2. 5 d e の範囲から選ばれることが好ましい。そしてこの単織維織度の好ましい範囲は 1 〜 2 d eである。

上記のボリエステルマルチフィラメントを構成するポリエステルボリマーとしては、例えばポリエチレンテレフタレート、ポリプチレンテレフタレート、ボリへキシレンテレフタレート、ボリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート、ポリエチレン一 1 , 2 —ビス（フエノキシ）エタンー 4 , 4 ' —ジカルボキシレートなどのほか、ボリエチレンイソフタレート、ポリブチレンテレフタレート/ナフタレート、ボリブチレンテレフタレー卜/デカンジカルボキシレートなどのような共重合ポリエステルをあげることができる。中でも機械的性質、纖維形成性のバランスなどのとれたポリェチレンテレフタレートを用いることがとくに好ましい。

マルチフィラメントヤーンが無撚の場合は、得られる織物の通気度を低くできるが、これに伴って非平滑化表面からの接着荊の浸透が不良となる。従って無撚ヤーンを用いるときは経糸方向のみか、あるいは緯糸方向にのみのいずれか一方に無撚ヤーンを配することが好ましい。一方経糸方向および緯糸方向の両方とも無燃ヤーンを用いる場合は、後述する力レンダ条件を緩和することにより接着性良好な非平滑化表面を確保する必要がある。

本発明に係る上記鎩物の経糸方向および緯糸方向のカバーファクターは、共に 1 0 5 0〜 1 3 0 0であることが好ましい。ヤーンデニールが 4 2 0 d eのボリエステルフィラメントを用いる場合、上記カバ一ファクタ一値は、織物における経緯各々約 5 1 〜 6 3本ノィンチの密度に相当する。そして経および緯の密度は極力同密度が好ましい。ここでいう経糸方向のカバーファクターとは、経糸ヤーンのデニール値の平方根と、経糸密度（本ノィンチ）との積をいう。また緯糸方向のカバーフアクターとは、緯糸ヤーンのデニール値の平方根と緯糸密度（本 Zィンチ）との積をいう。このカバーファタターが 1 0 5 0未満では、得られる織物の気密性が不十分である。またこの値が 1 3 0 0を越える場合は、粗剛な織物となり風合いが低下し、しかし気密性はそれほど向上しない。同時に非平滑化表面の接着性が低下する。従って、このカバ一ファクタ一は 1 0 5 0 〜 1 3 0 0 であることが好ましく、 1 0 8 0 〜 1 2 5 0 であること力く更に好ましい。織物密度については、ヤーンデニールが 4 2 0 d e のポリエステルフィラメントを用いる場合、経緯とも約 5 1 〜 6 3 本/インチの密度を有することが好ましく、 5 3 〜 6 1 本/インチが.更に好ましい。

一方、経糸密度を極端に上昇し、緯糸密度を低下させた織物では、みかけ上のカバ一ファクタ一は上昇しても気密性は充分には向上せず、また風合いも粗剛となるた 1 め好ましくない。またこの場合、ノ、'

δ

—スト強度も一方向に極端に低くなるのでエアーバッグ用としては不適当であり、更に非平滑化表面の接着性も一方向に極端に低下する。

本発明のエアーバッグ用気密性織物シートにおいて、織物の引張破断強度が 1 8 0 kgZ 3 cm以上、引張破断伸度が 2 5 %以上であることが好ましい。

織物の引張破断強度が 1 8 0 kgZ 3 cm未満のときは、得られるェァ一バッグのィンフレーションにおける衝撃吸収力が不足して通気閲孔が形成しやすく、またバースト強度が不足する。このことから織物の引張破断強度は、 1 8 0 k_g 3 c_m以上であることが好ましく、更に 2 0 0 kgZ 3 cm以上が特に好ましい。

一方、該織物の引張破断伸度が 2 5 %未満のときは、得られるェァーバッグのィンフレーションにおける衝撃吸収力が不足して通気開孔が形成しやすく、またバースト強度も不足する _e このことから織物の引張破断伸度は、 2 5 %以上であることが好ましく、更に 2 7 %以上が特に好ましい。

本発明におけるエアーバッグ用気密性織物シートにおいて、織物を構成する糸条の引張破断強度が 8. 0 _g Z d e以上であり、その引張破断伸度が 1 8 %以上であることが好ましい。

織物を構成する糸条の引張破断強度が 8. 0 g / ά e未満のときは、得られるエアーバッグは、そのインフレーション時に破損しゃすくなる。このことから糸条の引張破断強度は 8. 0 g / d e以上であることが好ましく、さらに 8. 3 g Z d e以上が特に好ましい。

—方、織物を構成する糸条の引張破断伸度が 1 8 %未満のときは、得られエアーバッグのィンフレーション時に破損が発生し易い。このことから糸の引張破断伸度は 1 8 %以上であることが好ましく、更に 2 0 %以上が特に好ましい。

また本発明の織物の織物組織としては、 1 Z 1の平織物組織や 2 / 2のマツト織物組織を有することが好ましいが、 2 Z 1綾あるいは 2 Z 2綾織物組織を有するものであってもよい。

次に、本発明のエアーバッグ用気密性織物シートの製造法について述べる。まず、ポリエステルフィラメントヤーンとして、ヤーンデニールが 2 0 0〜 5 5 0 d eであって 3 0 0 0以下の撚り係数を有するもの（好ましくは既に述べた単鏃維 d eの範囲、撚数の範囲の要伴を満足するヤーン）を用いて、生機を作製する。この場合、ポリエステルマルチフィラメントヤーンとしては、 1 5 0 'Cにおける乾熱収縮率 3〜 8 %であり、沸水収縮率が 1. 5〜 5 %のものを用いることが好ましい。

マルチフィラメントヤーンの 1 5 0 ΐにおける乾熱収縮率が 8 % を越えると、得られる織物の精練後のセットゃカレンダによる収縮が大きすぎるため、かえって均一収縮が阻害され、糸条間隙が広くなり、その結果得られる織物の通気度が低くなり且つ平滑性が高くなる。上記乾熱収縮率が 3 %未満であると、得られる織物の精練後のセットゃカレンダによる収縮が小さすぎるため、通気度が低く且つ平滑性の高い織物が得られない。従って、マルチフィラメントャーンの 1 5 0てにおける乾熱収縮率は 3 〜 8 %であることが好ましく、更に 4 〜 7 %が特に好ましい。

また、マルチフィラメントヤーンの沸水収縮率が 5 %を越えると、精練時ゃセット時に得られる織物が過度に収縮するため、かえってシヮが発生しやすぐ、このためカレンダ工程の効率が低下し、通気度が低く、且つ平滑性の高い織物を得ることが困難になる。またこのような織物を長期間放置すると、その気密性や平滑性が不良になる傾向がある。一方マルチフィラメントヤーンの沸水収縮率が 1. 5 %未満であると、精練時ゃセット時に織物が収縮し難いため、同様に通気度が低く、かつ平滑性の高い織物を得ることが困難になる。従って、マルチフィラメントヤーンの沸水収縮率は 1. 5〜 5 %であることが好ましく、更に 2〜 4 %が特に好ましい。

このようにして得られた織物の一方の面を平滑化し、他方の面を非平滑構造に保持するためには、この織物を精練、セット後、その片面にのみ選択的に金属ロールが接触するカレンダ加工を施す。 'この力レンダ加工は一般に上下一対の金属ノ弾性力レンダロールによつて行われ、金属ロールにより加工された面が平滑化される。金属 /金属カレンダロールを用いる場合は、温度差を付け、より温度の高い方のロールにより加工された表面が平滑化される。平滑化表面を得るための金属ロールの表面温度は、一般に 1 5 0〜 2 2 0てであり、更に好ましくは 1 6 0〜 2 0 0 てである。ロール圧力は一般に 5 0 0 kg Zcm以上であり、更に好ましくは 5 5 0 〜 1 4 0 0 kg / cmである。ロール速度は一般に l 〜 5 0 m Z分であり、更に好ましくは 2〜 2 5 m Z分である。この際、充分な加熱加圧効果を達成するには、例えばカレンダの直前に接触および,または非接触方式のヒーターを設けて織物を予熱してもよく、また 1 〜 4 m /分程度の低速で加工してもよい。

力レンダ加工は、通常織物の片面のみに少なくとも 1回施す。しかし 2回以上施してもよい。両面に加工を行うと、織物の風合いが悪化し、ペーパーライクな織物になる。また、織物の両面ともに平滑化表面になるため接着剤の浸透が不良となり接着剤に対するァンカー効果が低下し、接着剤の剝離強度が大幅に低下する。しかし片面のみにカレンダ加工を施す場合は、弾性ロール面に接触した表面は平滑化されないため、この非平滑化表面における接着剤の付着が良好であり、接着性が良好になる。このような織物から作られたェァーバッグのインフレ一ター周囲や、トップクロス（エプロン）を接着捕強することが容易になる。

本発明によるエアーバッグ用気密性織物は、シリコンゴムやクロ口プレンゴムなどによる被覆を施すことなくノンコートエアーバッグ用織物として使用することができる。

しかしながらこのようなノンコート織物に、裁断縫製に伴うホッレ防止のために熱硬化性樹脂を 1 〜 2 0 g / m ² の付着量で被覆または舍浸することが好ましい。一般に被覆処理を施す場合は、織物の平滑化表面に上記樹脂を施すことが好ましい。

熱硬化性樹脂としてはシリコンゴム、ウレタン樹脂、ポリエステル樹脂などを用いることができる。これらの中でも柔軟性、耐久性に優れたものを用いることが好ましく、その例としては、シリコンゴムの場合、付加反応型の触媒添加型シリコンゴムが好ましい。具体的なシリコンゴムの種類としては、ジメチルシリコン、メチルビニルシリコン、メチルフエニルシリコン、フロロシリコンなどを使用することができる。この内、機械特性、コスト、作業性などの面からメチルビュルシリコンが特に好ましい。

前記熱硬化性樹脂中には、難燃剤、シリ力などの無機化合物ゃ充塡剤などが含まれていてもよい。

熱硬化性樹脂の付着量は 1 〜 2 0 8ノ111 ² であることが好ましく、 '特に 2 〜 2 0 g / m ² が好ましい。樹脂付着量が 2 0 g / m ² を越えると得られる織物の風合いが低下し、また得られるエア一バッグの軽量性、コンパクト性、収納性が低下する。しかし、それが 1 g / m ² 未満では得られる樹脂層の皮膜強度が小さく樹脂層が損傷されやすくなる。

本発明のエアーバッグ用気密性織物シートの平滑化表面は、ェァーバッグの外表面をなすように使用されることが好ましい。非平滑化表面が外表面をなす場合は、エアーバッグが急速にふくれるとき、この外表面に接触する人体に摩擦傷を生じやすい。また接着補強を施す非平滑化表面はエアーバッグの内側面を形成するように使用すると、得られるエアーバッグの外観が良好になる。

本発明のエアーバッグ用気密性織物シ一トからドライバ一席用ェァ一バッグを形成する場合、 2枚の円形状織物を裁断採取してその円周緣に沿って縫製結合する。この場合、エアーバッグ用気密性織物の平滑化表面を、人体と接するエアーバッグの外表面を形成するように縫製する。平滑化表面が内側面を形成すると、非平滑化表面が外側面になるため、急速にふくらんだエアーバッグ外表面により、人体に摩擦傷を生じやすい。また接着補強を外側から施すことが必要になり、このため得られるエアーバッグの外観が不良になる。ノ、' ッセンジャー用のエアーバッグの場合も上記と同様である。

本発明のヱァーバッグ用気密性織物シートは、従来の.両面カレンダ処理された気密性ノンコート織物に比べて、片面カレンダ加工されているにも拘らず極めて通気度が低いために、得られるエアーバッグのインフレーションにおいて、通気開孔の形成ゃィンフレーションガスの通過による顔面火傷の懸念もない。さらに本発明の織物シートは片面力レンダ処理されたものであるためにソフトな風合いを有し、しかもホッレ防止の目的で樹脂を付与する場合に、気密性に優れていることから、その付着量を少なくかつ均一にすることができる。またエアーバッグとしては平滑化表面をバッグ外側面をなすように用いることにより、人体に摩擦傷を与えることがなく、さらに他の片面が非平滑化表面であるため、捕強接着剤による強度補強が容易である。

従来のク口口プレンゴムによりコー卜されるエアーバッグの場合、未加硫ゴムの熱圧接着により、エアーバッグ側面を接着捕強することができたが、しかしノンコートエアーバッグではこれに代わる捕強手段が必要であつた。とくにポリェステル織物はナイロン 6 6織物に比べてバースト強度が不十分であるため、これを向上させるには捕強接着剤による捕強が最も有効な手段である。従来の両面力レンダ処理された気密性織物では、各種接着剤に対する接着性が不良であったが、本発明の織物にあっては、その非平滑化表面の接着剤に対するアンカー効果により良好な接着捕強が可能である。

本発明におけるエアーバッグ用気密性織物シートは、エアーバッグ形成時に、非平滑化表面の非平滑性を利用して、インフレ一ター周囲やトップクロス（エプロン）に接着による捕強を施すことができる。本発明におけるエアーバッグでは、非平滑化表面がバッグ内側面をなしているので、補強を内側面に.することができる。ポリエステルエアーバッグでは、ィンフレーター周囲やトッブクロスを捕強しなければ、特に強力なィンフレータ一によるィンフレーションでは、縫製部が損傷されることがあり、またバースト強度が不十分となる。縫製部はトップクロスやボトムクロスの捕強布や、ベルト布の結合部に形成される。縫製部の捕強には接着剤による接着補強が最適である。接着捕強は接着剤のみで行ってもよく、また縫製と接着とを併用してもよい。 '

接着には各種接着剤を使用してもよいが、作業性を考慮すると熱可塑性不織布や熱可塑性フィルムを用いることが好ましい。これらのうち、低融点の共重合ポリエステルによる不織布ゃフイルムを用いることがさらに好ましい。これらの接着には、アイロンやプレスなどの熱圧接着を施せばよい。これらの不織布やフィルムは長期間にわたり高い耐熱性および耐湿性を保持することができる。

また補強接着のために硬化性のシリコンゴムを使用することもできる。この場合、縮合反応型や'付加反応型の各種シリコンゴムを使用することができるが、付加反応型のものが接着力が高くて好ましい。

補強用織物としては、本発明のエアーバッグ用気密性織物同じものを用いてもよく、あるいは他の織物を使用してもよいが、強伸度、モジュラスが同一の本発明のエアーバッグ用気密性織物（共布）を同一方向に配して使用することが好ましい。この場合、エアーバッグ本体用織物と補強用織物との非平滑化表面同士が接着されるよう配置して前記接着剤を使用して接合することが好ましい。さらに必要な場合は 2 〜 3層の積層接着も有用である。

このように本発明のエアーバッグ用気密性織物シートは、気密性が高いため、ホッレ防止のために被覆または舍浸する熱硬化性樹脂の付着量を低減することができ、従来のヱァ一バッグ用織物に比べてコンパクトに収納できる。また織物の一方の面は平滑性に優れる ' ため、この面に前記樹脂を均一に付与することができる。しかもこのような樹脂付着織物は長期間の保管後も剝離強度を高水準に維持するものである。

以下、実施例をあげて本発明をさらに詳細に説明する。なお、実施例における繊維および織物の物性の測定、エアーバッグの評価はそれぞれ下記の方法にしたがって行った。

通気度：通気度測定機 F X 3 3 0 0 (商標：テクステスト社製）を用い、開口断面積が 1 0 0 cm ² のオリフィスにより測定した。糸断面輪郭線曲率半径：電子顕微鏡により織物の断面を撮影し、その断面輪郭線の曲率半径を近似的に計測した。

摩擦係数の平均偏差：カトーテック（株）製表面試験機 K E S一 F B 4 (商標）を用いて織物の摩擦係数を測定しこの結果から平均偏差を求めた。測定値は経と緯の平均値を採用した。

表面粗さの平均偏差：前記摩擦係数の測定時に垂直変位を測定し、この結果からその平均偏差を求めた。同様に測定値は経と緯の平均値を採用した。

織維充瑱率：織物の厚さを目付で除して算出した嵩比重を、繊維の真比重で除して箕出した。織物の厚さはマイクロメータ（ミットョ製作所（株）製）を用いて測定した。

乾熱収縮率：ボリエステルマルチフィラメントヤーンを無撚のまま 1 5 0てで 3 0分間収縮させ、その収縮率を下記の式により算出した。

乾熱収缩率（％) = ( ( L— L。） Z L ) X 1 0 0

(上式中、 Lは収縮前のフィラメントヤーンの長さを表わし、 L。は収縮後のフィラメントヤーンの長さを表わす。）

沸水収縮率：ポリエステルマルチフィラメントヤーンを無撚のまま沸水中で 3 0分間処理し、その収縮率を上記乾熱収縮率の算出方法と同様にして算出した。

織物の張破断強伸度 J I S L— 1 0 9 6記載の織物の引張試験法により測定した。この場合、織物幅を 3 cni、引張速度を 2 0 cmノ分、試験長を 2 O cmとし、経緯の測定値平均値を求めた。

糸の引張破断強度： J I S L - 1 0 1 3記載の纖維の引張試験法により測定した。この場合、織物から経糸および緯糸を引き抜き、そのままの撚糸状態を保持しつ ^引張速度を 2 0 c ノ分、試験長を 2 0 cmとして測定した。経緯の測定値の平均値を求めた。

糸の引張破断伸度：前記の糸の引張破断強度と同時に測定した。風合い：エア一バッグを形成し、衝突事故の際エアーバッグに顔面が強く当たることを想定しっゝ、織物表面の感触と柔軟性について官能評価じた。

耐ィンフレーション性：ドライバ一席用、内容積 6 0 リットルのエアーバッグを収納したモジュールに、 Morton I n ter na t i ona 1社製タイプ 1 型インフレ一ターを装着して、これを 9 5 。Cで 6時間以上加熱レて直ちにインフレーションを実施した。このときのバッグの通気透孔の形成の有無、損傷の有無、インフレーションガスの遮蔽の度合いを高速ビデオを用いて観察した。

バースト強度：常温で高圧の窒素ガスを急激に前記 6 0 リットルのエア一バッグに注入してバッグの破裂強度（kgZcni² G ) を測定した。また損傷の状況を観察した。

実施例 1 〜 1 3

実施例 1 〜 1 3 の各々において、表 1 〜表 5 に示す各物性を有するポリエステルマルチフィラメントヤーンを用い、高密度の平織物を製織し、これに精練加工、熱セット、片面カレンダを施した。力レンダ条件は、温度 1 8 0 〜 2 0 0 て、圧力 8 0 〜 2 1 0 トン（線圧 5 3 3〜 1 4 0 0 kg/cm) 、速度 4 〜 6 m Z分であった。カレンダ加工は 1 〜 2 回繰り返して実施した。また一部の織物にはシリコンゴムによるホッレ防止加工を施した。

次にこの織物シ一トカ、らドライバ一席用の 6 0 リットルのエアーバッグを作製した。その際、カレンダ加工を施した平滑化表面はバ. ッグの外側面を形成するように配置した。またトップクロスとインフレーター周囲には捕強用織物片を接着剤により接着して捕強した。捕強用織物はエアーバッグ本体用織物シ一卜と同じ織物シートであり、これを本体と同方向に接着した。また、接着剤の種類は表 1 〜 5に記載されている通りであつた。この状態でィンフレーションとバーストテストを実施した。得られた織物物性およびエアーバッグの性能を併せて表 1〜表 5に示す。

1 卜く H 'ヾ一'

実施例 1 実施例 2 実施例 3 原 (d e) 420 420 500 単纖た (d e) 1.7 1.7 2.0 糸

燃り係数 2049 1 639 0 物 0 0 0 性乾熱収節率（％) 4.5 4.5 5.0

沸水収蹄率（％) 2.1 2.1 2.6 抜糸弓張強度 (B/d e) 8.9 8.8 9.0 抜糸弓張伸度（％) 22.0 21.1 23.6 目付（g/m:) 237 229 245 厚さ (mm) 0.2 1 9 0.2 12 0.234 摁

力 / iーフ *1糸方向 1 1 89 1 187 1 1 68

7クタ一絳糸方向 1 227 1 107 1 086 物

圖張強度 (kg/3cm) 236 227 267 難弓張仲度（％) 30.8 29.8 34.4 物カレンダ処理片而 2回片面 2回片面 2回

Q p) (cc/ cm² / sec) 24.5 P 21.3 P 34.9 P 性 R 1 (mm) 3.90 4.10 4.4 7 R 2 (mm) 0.40 0.50 0.55 3 (mm) 1.15 1.32 1.44

M u— M c 0.005 0.004 0.007

S u— S c (〃m) 2.1 1.5 2.7

P (%) 78.4 78.9 76.6 熱硬化性樹脂 m 類なしなしなしによる処理付着量 (g/m^z) 0 0 0

風合い極めて良好極めて良好良好

摯

耐ン透孔*撗傷 ¾ しなしなしフレシ 'ί ガス遮蔽性極めて良好極めて良好極めて良好接着有無/場所/ 有/インフレ-夕-周 EBと有/インフレ-タ-周 BBと有 z フレ -ク-周 siとグ内側 ·外側/ トフブク πス中央部/バフグ hブク πス中央部/ グトフブク πス中央部 Z グ補強糨物稱類/接着内側 Ζクグと共布/ 内側/ ク'と共布/ 内側っグと共布/ 剂 /方向性シリコン iム /同方向シリコン：同方向シリコン: ίλ/同方向 - スト強度 (kg/cm² G) 2.0 1.9 2.3 総合評価良好良好良好表 2

表 3

表 4

実施例 10 実施例 1 1 原トンた- ft (d e) 420

単難テ ·:-» (d e) 6.0

糸

撚り係数 2459 2049 物緯糸 0 0 性乾熱収率（％) 4.5 4.5

沸水収縮率（％) 2.1 2.1

抜糸引張強度 (ε/d e) 8.7 8.9 ifefe引張伸度 (%) 22.1 22.0 目付（g/m 2O OL34 237

W- さ (mm) 0.231 0.219 镞

力 Λ フ経糸方向 1 188 1 189 7クタ一緯糸方向 1210 1227 物

難引張' (kg/3cra) 236

機物弓張忡度 (%) 30.8

物カレンダ処理片而回片面 2J I:N -回

o

Q. p) (cc/cra: / sec) 77.7 P 24.5

性

M u— M c 0.001 0.005

S u— S c (fim) 1.7 2.1

P (%) 73.4 78.4 熱硬化性樹脂種類なしなしによる処理付着膨） 0 0

風合い良好極めて良好

X if ·ίン透孔，掼傷なしなし

7 7 レ

[ シ 3 ガス遮蔽性良好極めて良好ノ、'

V 接着有無/場所 /% 有 Zインフレ-タ- J lと有/インフレ-ダ-周丽とトウブクグク'内側 ·外側 Z ト7ナク11ス中央部 Z ク' πス中央部/ グ内側と外捕強難種類 Z接着内側/ グと共布/ /Mと共布/シリコン: ΓΑ 剤/方向性シリ: DJA/同方向ノ同方向

Λ -スト ¾l¾Og/cn^z G) 2.1 2.2

総合評価良妤良好 5

表 1 〜表 5の結果から下記事項が明らかになった。

まず実施例 1では原糸物性、織物物性とも本発明の全ての要件を満たしているのでエアーバッグの耐ィンフレーション性、バースト強度、風合いが優れ、良好なエアーバッグ特性である。実施例 3ではヤーンデニールと単織維デニールが大きくなっているため幾分風合いが硬化するが良好な成績が得られた。実施例 3では、経糸も緯糸も無擦であるため、接着性の低下が懸念されたが、単繊維デニールが大きいこと、カレンダ条件を若干緩和したこと、および目付が大きいことなどの理由でバースト強度は向上した。実施例 4では、単繊維デニールが大きいため、経糸も緯糸も無撚であつたがバースト強度は良好であつた。実施例 5では、片面 1回のカレンダ加工てはあるが良好なエア一バッグ特性である。実施例 6では、単繊維デニールが小さく、経糸も緯糸も無撚であるため、力レンダ条件を若干緩和した。このため良好なエアーバッグ特性が得られた。実施例 7では、シリコンゴムを 5 %被覆したが、風合いに優れ良好なエア一バッグ特性が得られた。実施例 8では、原糸収縮率が大きいため、カバーファクタ一や織維充填率が大きくなったが良好なエアーバッグ特性が得られた。実施例 9では、ヤーンデニールがかなり大きく、また実施例 1 0では、単鏃維デニールがかなり大きいが、いずれも良好なヱァ一バッグ特性が得られた。実施例 1 1では、バッグの内側と外側に共に補強織物により接着捕強を施した結果、内側のみを捕強した場合に比べて若干バースト強度が向上した。実施例 1 2では、ポリエステル系の共重合不織布を接着剤として使用したが良好なバースト強度が得られた。同様に実施例 1 3では、ボリエステル系の共重合フィルムを接着剤として使用したが良好なバースト強度が得られた。 Lh較例 1 〜； I 2

比較例 1 〜 1 2の各々において、表 6〜表 1 0 に示す物性を有するポリエステルマルチフィラメントヤーンを用い、高密度の平織物を製織し、これに精練加工、熱セット、片面あるいは両面カレンダを施した。カレンダ条件は、実施例 1 〜 1 3 と概ね同様であった。また一部の織物には、シリコンゴムによるホッレ防止加工を施した。次にこの織物シートを用いてドライバ一席用の 6 0 リットルのエア —バッグを形成した。その際、カレンダ加工を施した平滑化表面がバッグの外側面を形成するように配置した。更に一部のエアーバッグには、トップクロスとインフレーター周囲に補強用織物を接着剤により接着補強した。補強用織物はエアーバッグ本体と同じ織物であり、これを本体と同方向に接着した。また接着剤としては表 6〜 1 0に記載のものを使用した。そして、このエアーバッグにインフレーションテストとバーストテストを実施した。得られた織物物性およびエアーバッグの性能を表 6〜表 1 0に示す。

表 6

7

表 8

9

1.レ

丄匕 9 it T i?y l υ ヤ-- ft (d e) n

原ノた - Ό 単繊維た- ft (d e) 1.7 1.7 糸

撚り係数 2049 2049 物綺糸 0 0 性乾熱収縮率（％) 4.5 4.5

沸水収縮率（％) 2. I 2· 1 抜糸 (ε/d e) 8.9 8.9 抜糸弓；請度 (%) 22.0 22.0 目付 /m 237 237 厚さ (mra) 0.219 0.219 捣

力パ一フ経糸方向 1 189 1 189 7 クタ一糸方向 1227 1227 物

翻 ¾艮強度 (kg/3cm) 236 236

½物弓 i長伸度 {%) 30.8 30.8 物カンタ処理片面 2回片而 2回

Q 、P) (cc/ cm² / sec; 24.5 p 24.5 p 性 R 1 (mm) 3.90 3.90 R 2 (mm) 0.40 0.40 R 3 (mm) 1.15 1.15 u— M c 0.005 0.005

S u— S c (/ m) 2.1 2.1

P (%) 78.4 78.4 熱硬化性樹脂稲 m シリコン： f i なしによる処理付着量 (e :） 25 0

風合い不良良好

X 耐ィ、J 透孔*撗 \% なしなし

7 フレー

1 シ 3 ン性ガス遮蔽性良妤良好ノ、'

y 接着有無/場 J r/バ 7 有/インフレ-タ-周囲と

グタ内側 · 側 Z トクブク πス中央部/; iウタなし捕強諭讓/接着内側/ '/ と共布/

剂 /方向性シリコン /同方向

-スト 5$度 (kgん m^z G) 1.9 1.0 総合評価良好良妤表 1 0

表 6〜表 1 0 の結果から下記事項が明らかになった。

まず、比較例 1 では、燃り係数が経糸も緯糸も大きいために通気度関数が大きくなり、ィンフレ一ション時にトップクロスに通気透孔が形成された。またバースト強度が充分には向上しなかった。比較例 2では、同様に撚り係数が大きく、かつ原糸収縮率が小さいために、更に通気度関数が大きくなり、インフレーション時にトツフ' クロスに通気透孔が形成され、バースト強度が低かった。比較例 3 では、両面カレンダ加工であるために R 1 と R 3が同等の値となり、 M u — M c、 S u— S c の値がいずれも小さくなり、これらの結果風合いが不良となり、接着補強の効果が上がらず、バースト強度が低下した。比較例 4 では、撚り係数が経糸緯糸ともに大きく、原糸収縮率が小さいために、通気度関数が大きくなり、インフレ一ション時にトップクロスに通気透孔が形成され、接着補強を施してもバースト強度が不足した。比較例 5では、緯糸方向のカバーファクタ一が小さいためにィンフレーション時にトップクロスに通気透孔が形成された。比較例 6では、経糸方向のカバーファクターが極端に大きく、緯糸方向のカバーファクターが極端に小さいためにインフレーション時にトップクロスに通気透孔が形成し、またバースト強度が低下した。比較例 7では、原糸ヤーンデニールが大きいために力レンダ加工の効果が充分に上がらず通気度関数が大きくなり、ィンフレーシヨン時に通気透孔が形成した。比較例 8では、カレンダ条件が不足のため織維充塡率が小さく、通気度関数が極端に大きくなり、その結果トップクロスもボトムクロスにも通気透孔が形成した。比較例 9では、シリコンゴムを被覆したが付着量が 2 5 %と高いため風合いが不良であった。比較例 1 0では、接着補強を施さないため、バースト強度が不足であつた。比較例 1 1 では、バッグの外側の平滑面に接着補強を施したためバースト強度が不足した。非平滑面 1 2では、ナイ口ン系共重合不織布を接着剤として使用したため接着力が不足してバースト強度が小さい結果となつた。

t:鲛例 1 3 ~ 1 4

米国特許第 4,977,016号明細書の実施例 1には片面のみに力レンダ加工を施されたエアーバッグ用基布が比較例として示されている。この比較例によれば、経糸は 4 4 0 d e Z 1 0 0 ί i 1 (撚数 3 1 / 4 tノインチ = 1 3 0 t /m) 、緯糸は 4 4 0 d eノ 1 0 0 f i 1 (擦数 0 ) であり、これらを用いて 2 X 2の格子織物を得ている。そして織物を 7 0 P s i、 3 6 0 ° Fの条件下に力レンダ加工を施し、 1.8 2 C F Mの通気度（カレンダ加工 1面）、および 1.4 2 C F Mの通気度（カレンダ加工 2回）の基布が得られている。そこで比較例 1 3および 1 4においては、ポリエステルマルチフイラメントヤーンを用いて、上記の糸使い、および上記力レンダ加ェ条件の下に各々 1.8 2 C F M (比較例 1 3 ) 、 1.4 2 C F M (比較例 1 4 ) の通気度を有する基布を作製し、それらの基布の特性について測定したところ、その結果は表 1 1に示されている通りであつた。

表 1 1

S: 比較例 13 比較例 1 4 m

原 Ϋ- ' ニ- ft (d e) 440

単繊維 - » (d e) 4.4

糸

撚り係数 2726 2726 物 0 0 性乾熱収 (%) 4.3 4.3

沸水収蹄率（％) 2.5 2.5

張強度（ e)

張仲度（％)

目付 (g/m:) 222 224 厚さ (mm) 0.27： 5 0.260 糨

力 Λ—フ経糸方向 1 1 30 1 1 33

クタ一絳糸方向 1068 1 07 1 物

張強度 0cg/3cm)

張仲度 (%)

ccJi

物カ -ノダ処理片面 10 片而 2回

o

Q (p; cc/ cm^z secノ 728 p 559 o P t o 性 0.4 1

0.38

0.37

M u— M c 0.0009 0.00 1 1

S u— S c ( rn) 0.3 0.4

P (%) 58.5 62.4 熱硬化性袼 i脂 • m 類なしなしによる処理付着 fi(g/mつ 0 0

風合い良好 & 好耐ン透孔 ·撗慯トっブク πス,ボトムク πスとも有 hブク πス，ボトムク πス fcfc フレ —

シ 3ン性ガス遮蔽性不良不良接着有無/場所/^，有 Zインフレ-タ-周囬と _ インフレ-タ-周 Ef]とク'内側 ·外側/ トクブク πス中央部/パフグトプク Hス中央部/バッグ補強馳讓 Z接着内側 Zプグと共布 Z 内 HZ グと共布 Z 剂 /方向性シリコン同方 Iftj シリコン: ίλ/同方向 ίϊ一スト強度（kgん m^z G) 1.5 1.5 総合価不良不良表 1 1 に示す通り、比較例 1 3および 1 4 の織物において、経糸の燃'り係数が大きいこと、またカレンダ条件が 7 0 P s i (本文中の記載では 6 5〜 8 0 トンノ7 0 ィンチ幅に相当し、線圧としては 3 6 5〜 4 5 0 kg Z cmとなる）と弱いことから、カレンダ加工を片面に 2面施しても、充分な片面平滑構造は得られないことが理解される。すなわち、通気度関数 Q ( P ) が極めて大きくなり、 F ( P ) と G ( p ) に挟まれる領域には存在しない。また R 3が 0. 5未満となり、気密性が低下する。また両面の表面構造に差異が少ないために、 S u— S c値が小さくなり、 0. 5未満となる。同時に繊維充塡率が 7 0 %未満になる。この結果、ィンフレーション時に織物からの高温ガス流出が極めて大きくなり、トップクロスとボトムクロスに通気透孔が形成した。また撚り係数が大きいために接着捕強を施してもバースト強度が不足であった。従って.、これらの織物はノンコートエアーバッグとして不適当であることが明らかである。産業上の利用可能性

本発明のエアーバッグ用気密性織物は、従来の両面力レンダ織物に比べて片面力レンダ処理されたものであるにも拘らず、より著しく低い通気度のためにィンフレーションによるバッグの通気透孔の形成がなく、従ってガス通気による火傷の発生がなく安全であり、かつ片面に非平滑化面を残しているため風合いが良好で、この非平滑化面を利用して接着補強が可能であり、バースト強度ゃィンフレーション強度の大きいノンコ一トエアーバッグを提供することができる。

Claims

請求の範囲

1. 2 0 0〜 5 5. 0デニールのヤーン織度、および 3 0 0 0以下の撚り係数を有するポリエステルマルチフィラメントヤーンからなる経糸および緯糸によって構成され、かつ平滑化された一方の表面と、平滑化されていない他方の表面とを有する織物を舍み、

かっこの織物が下記関係：

( 1 ) 7 8. 7 4 P ≥ Q ( P ) ≥ 7. 8 7 4 P

( 2 ) R 1 > R 2

( 3 ) R 1 > R 3

( 4 ) 3. 5 ≥ R 3 ≥ 0. 5

( 5 ) M u - M c ≥ 0. 0 0 0 5

( 6 ) S u - S c ≥ 0. 5

( 7 ) 8 5 ≥ P≥ 7 0

(但し、上記関係（ 1 ) 〜（ 7 ) において、

P は、圧力（単位： kgZcm² G ) を表し、 O p ≤ 0. 0 3であり、 Q ( P ) は、圧力 Pにおける前記織物の通気度関数（単位： ml, cm² ノ秒）を表し、

R 1 は前記織物の平滑化面を構成している経糸および緯糸から選ばれた少なくとも一方の糸断面輪郭線の平滑化された表面側半部の曲率半径（単位： mm) を表し、

R 2 は、前記織物の平滑化面を構成している経糸および緯糸から選ばれた少なくとも一方の糸断面輪郭線の半部の曲率半径（単位： mm ) を表し、

R 3 は、前記織物の非平滑化表面を構成している経糸および緯糸から選ばれた少なくとも一方の糸断面輪郭線の非平滑化表面側半部の曲率半径（単位： ) を表し、 M cは、前記織物の平滑化表面の表面摩擦係数の平均偏差を表し、 M uは、前記織物の非平滑化表面の表面摩擦係数の平均偏差を表し、

S cば、前記織物の平滑化表面の表面粗さの平均偏差（単位： β m ¾:表し、

S uは、前記織物の非平滑化表面の表面粗さの平均偏差（単位： m ) を表し、

Pは、前記織物の繊維充塡率（単位： % ) を表す。）

のすベてを満足することを特徴とする、エアーバッグ用気密性織物シート。

2. 前記ポリエステルマルチフィラメント経糸および緯糸がいずれも 2 5 0 0以下の撚り係数を有する、請求の範囲第 1項に記載のエアーバッグ用気密性織物シート。

3. 前記織物の経糸方向および緯糸方向のカバーファクタ一が、いずれも 1 0 5 0〜 1 3 0 0である、請求の範囲第 1項記載のエアーバッグ用気密性織物シ一ト。

4. 前記ボリェステルマルチフイラメント経糸および緯糸が、

2. &デニール以下の単織維繊度を有する、請求の範囲第 1項記載のエアーバッグ用気密性織物シート。

5. 前記織物の経糸方向および緯糸方向における引張破断強度が、 1 8 0 kg/ 3 cm以上であり、かつその引張破断伸度が 2 5 %以上である、請求の範囲第 1項記載のエアーバッグ用気密性織物シート。

6. 前記ポリエステルマルチフイラメント経糸および緯糸が、

8. 0 g Z d以上の引張破断強度と、 1 8 %以上の引張破断伸度を有する、請求の範囲第 1項記載のエア一バッグ用気密性織物シート。

7. 前記織物が、 1 〜 2 0 g Z m ² の付着量の熱硬化性樹脂により被覆、又は舍浸されている、請求の範西第 1項記載のエアーバッグ用気密性織物シート。

8. 前記熱硬化性樹脂が、付加反応型シリコーンゴムから選択される、請求の範囲第 7項記載のエアーバッグ用気密性織物シート。

9. 前記請求の範囲第 1項〜第 8項のいずれか 1項に記載の織物シ一トによって形成されたエアーバッグであって、前記平滑化表面がエアーバッグの外側面を形成し、かつ前記非平滑化表面がエアーノぺ' グの内側面を形成しているエア一バッグ。

10. 前記エア一バッグが、インフレータ一およびトツプクロスを有し、前記エアーバッグの内側面の、前記インフレ一ター周囲部分、および/又は、前記トップクロスが接着補強されている、請求の範囲第 9項記載のエアーバッグ。

11 . 2 0 0〜 5 5 0デニールのヤーン繊度、および 3 0 0 0以下の撚り係数を有するポリエステルマルチフィラメントを経糸および緯糸として使用して、経糸方向および緯糸方向のカバ一ファクターがいずれも 1 0 5 0〜 1 3 0 0である織物を作製し、

上記織物の片面のみに、平滑化金属ロールを用いて、 1 5 0〜 2 2 0 *Cの加熱表面温度、 5 0 0 kg Z cm以上の線圧、および 1〜 5 0 分の速度によるカレンダ加工を施すことを含む、請求の範囲第 1項記載のエアーバッグ用気密性織物シートを製造する方法。

12. 前記カレンダ加工を施された織物に、熱硬化性樹脂を 1〜 2 0 g / m ² の付着量で被覆、又は舍浸することを更に舍む、請求の範囲第 1 1項記載のエアーバッグ用気密性織物シートの製造方法。

13. 前記ポリエステルマルチフィラメント経糸および緯糸が、いずれも 2 5 0 0以下の撚り係数を有する、請求の範囲第 1 1項に記載のヱァーバッグ用気密性織物シートの製造方法。

14. 前記ポリエステルマルチフィラメント経糸および緯糸の 1 5 0 tにおける乾熱収縮率が 3〜 8 %であり、かつその 1 0 0 てにおける沸水収縮率が 1. 5〜 5 %である、請求の範囲第 1 1項記載のェァーバッグ用気密性織物シ一トの製造方法。

15. 前記ポリエステルマルチフィラメント力；、 2. 5 デニール以下の単纈維織度を有する、請求の範囲第 1 1項記載のエアーバッグ用気密性織物シートの製造方法。

16. 前記ボリエステルマルチフィラメントヤーンが、 9. 0 g / d 以上の引張破断強度と、 1 0 %以上の引張破断伸度を有する、請求の範囲第 1 1項記載のエア一バッグ用気密性織物シ一卜の製造方法。

17. 前記熱硬化性樹脂が、付加反応型シリコーンゴムから選択される、請求の範囲第 1 2項記載のエアーバッグ用気密性織物シートの製造方法。