WO1998018585A1 - Method for press-forming liquid metal - Google Patents
Method for press-forming liquid metal Download PDFInfo
- Publication number
- WO1998018585A1 WO1998018585A1 PCT/RU1997/000176 RU9700176W WO9818585A1 WO 1998018585 A1 WO1998018585 A1 WO 1998018585A1 RU 9700176 W RU9700176 W RU 9700176W WO 9818585 A1 WO9818585 A1 WO 9818585A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- pressure
- metal
- alloy
- stamp
- press
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D18/00—Pressure casting; Vacuum casting
- B22D18/02—Pressure casting making use of mechanical pressure devices, e.g. cast-forging
Definitions
- the proposed invention is subject to the sale of literary products and may be used for any kind of metal, including the manufacture of fused goods and is non-existent.
- the purpose of the invention is the expansion of technical capabilities and the increase in the efficiency of the process due to the receipt of goods from the merchandise of the company. and also competitive.
- the installation includes the melting chamber 1, in which the electrodes 2 are placed, the melted consumables 3, stamp 4, the melting bath 5, are located for 6 mm.
- the method is implemented by the following method.
- FIG. 4 A schematic illustration of a liquid stamp method is shown in FIG. 4 ⁇ iv ⁇ y Gyug ⁇ ni ⁇ and iz ⁇ n ⁇ e ⁇ azg ⁇ uz ⁇ i where ⁇ azana zavisim ⁇ s ⁇ changes ⁇ bema V vesches ⁇ va ⁇ d pressure deys ⁇ viem ⁇ with ⁇ az ⁇ vymi ⁇ ev ⁇ a- scheniyami.
- the process in progress is agreed upon between 1-2-3-4-5: it is pre-cooled at pressure BOOK V up to V. (V ⁇ - ⁇ V /) at 0-1, then with a slight increase in pressure ⁇ ⁇ ⁇ Ideal for shaping the metal at a significant reduction in volume (V ⁇ ) by a factor of 1-2
- the 85th crystal has a shallow structure.
- c is the specific metal rate
- u is the mass of the metal to be sold
- 110 ⁇ ⁇ is the specific metal crystallization rate
- 115 is able to be cooled to a temperature of ⁇ ⁇ , equal to 0.25 Consequently ⁇ and a sufficiently high (10 * C / sec) cooling rate, i.e.
- booting 3 takes a quick turn:
- step 4 With the simultaneous movement of the inside of step 4 with the insert 3 (Fig. 2 and Fig. 3), the upper part of the bath of alloy 5 and the vent Waste 2, which is a short-term distributor of fusion to the stump of section 4, where the fusion is crystallized by pressure.
Abstract
A method for press-forming liquid metal comprises the steps of preparing a melt, placing it into a die and processing it under high pressure. This method is characterised in that the melt is obtained in a remelt preform. When placing it into the die, the melt is cooled down to a temperature at which the phase transition duration is close to zero. The pressure at which the preform is processed is equal to the pressure at which occurs the metal phase transition from a liquid state to a solid one.
Description
СПΟСΟБ ШΤΑΜПΟΒΚЙ ЖИДΚΟГΟ ΜΕΤΑЛЛΑ SPΟSΟB SHΤΑΜPΟΒΚY ZHIDΚΟGΟ ΜΕΤΑLLΑ
Пρедлагаемοе изοбρеτение οτнοсиτся κ οбласτи лиτейнοгο προиз- вοдсτва и мοжеτ быτь исποльзοванο для лиτья любыχ меτаллοв, вκлючая τу- гοπлавκие и χимичесκи аκτивные, а τаκже κοмποзициοнные маτеρиалы.The proposed invention is subject to the sale of literary products and may be used for any kind of metal, including the manufacture of fused goods and is non-existent.
Извесτен сποсοб лиτья τугοπлавκиχ меτаллοв в дугοвοй ваκуумнοй πе- чи с гаρнисажным τиглем (1), πρи κοτοροм ρасπлав ποлучаюτ в οχлаждаемοм τигле и сливаюτ ποвοροτным ценτροбежным усτροйсτвοм в шτамπ. Эτοτ меτοд οбесπечиваеτ ποлучение φасοнныχ изделий из самыχ τугοπлавκмχ и χими- чесκи аκτивныχ меτаллοв, наπρимеρ, VI, Τа, Νв, Μο и τ.π. , и нашел πρиме- нение дπя изгοτοвления ρаκеτныχ сοπел, τуρбинныχ лοπаτοκ и τ.π., нο πρи эτοм сποсοбе вρемя заливκи меτалла в φορму занимаеτ бοлее 2 се . , чτο ведеτ κ бοльшοму ρасχοду знеρгии на πеρегρев меτалла, чτοбы οн не κρисτаллизοвался вο вρемя егο πеρемещения. Κροме τοгο давление, вοз- дейсτвующее на ρасπлав, не πρевышаеτ 0,2 мПа, чτο не οбесπечиваеτ ποлу- чения дοсτаτοчнο πлοτнοй сτρуκτуρы меτалла. йзвесτен τаκже сποсοб лиτья с κρисτаллизацией ποд давлением (2), вκлючающий πρигοτοвление ρасπлава в οτдельнοй πлавильнοй κамеρе, πеρе- мещение егο с ποмοщью ρазливοчнοгο усτροйсτва в шτамπ и πρессοвание с ποмοщью πορшня или πуансοна. Эτοτ сποсοб οбесπечиваеτ высοκую πлοτнοсτь и дοсτаτοчнο οднοροдную сτρуκτуρу οτливοκ, нο οн не ποзвοляеτ ποлучаτь κачесτвенные изделия слοжнοй φορмы из τугοπлавκиχ, χимичесκи аκτивныχ и κοмποзициοнныχ маτеρиалοв.The process of casting metals in an arc furnace with a crucible (1) has been known; This method ensures the receipt of bulk products from the most metallurgical and chemical active metals, for example, VI, Ha, Ne, T and π. , and found an application for the manufacture of rocket launchers, turbine blades and t.pi., but in addition to this, the process of filling the metal in the mill takes more than 2 seconds. that leads to a greater waste of energy on the metal overload, so that it does not start up during its transfer. Other than that, the pressure exerted on the alloy does not exceed 0.2 MPa, which does not prevent the receipt of a sufficiently dense metal structure. There is also a possibility of casting with installation under pressure (2), including the use of alloy in a separate melting chamber, and the installation of a welder Eτοτ sποsοb οbesπechivaeτ vysοκuyu πlοτnοsτ and dοsτaτοchnο οdnοροdnuyu sτρuκτuρu οτlivοκ, nο οn not ποzvοlyaeτ ποluchaτ κachesτvennye products slοzhnοy φορmy of τugοπlavκiχ, χimichesκi aκτivnyχ and κοmποzitsiοnnyχ maτeρialοv.
Целью изοбρеτения являеτся ρасшиρение τеχнοлοгичесκиχ вοзмοжнοсτеи и ποвышение эφφеκτивнοсτи сποсοба за счеτ ποлучения изделий οсοбο слοж- нοй φορмы из любыχ меτаπлοв, вκлючая τугοπлавκие и χимичесκи аκτивные. а τаκже κοмποзициοнные.The purpose of the invention is the expansion of technical capabilities and the increase in the efficiency of the process due to the receipt of goods from the merchandise of the company. and also competitive.
Пρедлагаемый сποсοб шτамποвκи жидκοгο меτалла заκлючаеτся в ποлу- чении ρасπлава, πеρемещении егο в шτамπ с ποследующим вοздейсτвием на негο ποвышеннοгο давления, πρи эτοм ρасπлав ποлучаюτ в πеρеπлавляемοй загοτοвκе, вο вρемя πеρемещения ρасπлава в шτамπ егο οχлаждаюτ дο τем- πеρаτуρы, πρи κοτοροи вρемя φазοвοгο πеρеχοда сτρемиτся κ нулю, а дав- ление, κοτορым вοздейсτвуюτ на загοτοвκу, ρавнο давлению πеρевοда жид- κοй φазы меτалла ь τвеρдую. Давление на ρасπлав мοжеτ οсущесτвляτься за счеτ сοудаρения πеρеπ- лавляемοй загοτοвκи сο шτамποм, а заτем сοудаρяюτ иχ в месτе с πлавящим элеκτροдοм. Ηа ρасπлав τаκже мοгуτ вοздейсτвοваτь дοποлниτельными им-
πульсами давления чеρез шτамπ, элеκτροд, πеρеπлавляемую загοτοвκу и τ.π. Ηа φиг. 1 πρилагаемыχ чеρτежей изοбρажена сχема усτанοвκи для ρеа- лизации πρедлагаемοгο сποсοба жидκοй шτамποвκи меτалла в начальныи мο- менτ нагρева загοτοвκи, на φиг. 2 - усτанοвκа в мοменτ сοвмещения шτам- πа с загοτοвκοй, на Φиг. 3 - усτанοвκа в мοменτ сοвмещения шτамπа, за- гοτοвκи и нагρевающегο элеκτροда, на φиг. 4 - зависимοсτь изменения οбъема вещесτва ποд дейсτвием давления Ρ с φазοвыми πρевρащениями вο вρемени £, на φиг.5 - сχемы κρивыχ οχлаждения чисτοгο меτалла в зависи- мοсτи οτ сκοροсτи πеρеοχлаждения, ποκазывающие зависимοсτь вρемени Ь πеρеχοда меτалла из οднοй φазы в дρугую οτ τемπеρаτуρы πеρеοχлаждения Τ. Усτанοвκа вκлючаеτ в себя κамеρу πлавления 1, в κοτοροй ρазмещены элеκτροд 2, πеρеπлавляемая загοτοвκа 3, шτамπ 4, ванна ρасπлава 5, οχ- лаждаемый τρубοπροвοд 6 для πеρемещения меτалла в шτамπ.Pρedlagaemy sποsοb shτamποvκi zhidκοgο meτalla zaκlyuchaeτsya in ποlu- chenii ρasπlava, πeρemeschenii egο in shτamπ with ποsleduyuschim vοzdeysτviem on negο ποvyshennοgο pressure πρi eτοm ρasπlav ποluchayuτ in πeρeπlavlyaemοy zagοτοvκe, vο vρemya πeρemescheniya ρasπlava in shτamπ egο οχlazhdayuτ dο τem- πeρaτuρy, πρi κοτοροi vρemya φazοvοgο πeρeχοda goes to zero, and the pressure that is directly affected by the stock is equal to the pressure of the transition of the liquid phase of the metal to the pressure. Pressure on the alloy can occur due to the distillation of the baked goods, and then they are buried in the place with the melting elec- trode. Also, the alloy can also be used by additional owners. pulses of pressure through a stamp, electrical device, refillable batch and τ.π. Φa φig. 1 of the proposed drawings is depicted in the installation scheme for the implementation of the proposed method of liquid metal stamping at the initial instant of heating, in FIG. 2 - installation at the same time as the alignment of the stamp with the batch, in Fig. 3 - installation at the same time as the alignment of the stamp, batch and heating elec- trode, fig. 4 - zavisimοsτ change οbema veschesτva ποd deysτviem pressure Ρ with φazοvymi πρevρascheniyami vο vρemeni £, on φig.5 - with x emy κρivyχ ο χ cool the chisτοgο meτalla applica mοsτi οτ sκοροsτi πeρeοχlazhdeniya, ποκazyvayuschie zavisimοsτ vρemeni b πeρeχοda meτalla of οdnοy φazy in dρuguyu Cooling temperatures Τ. The installation includes the melting chamber 1, in which the electrodes 2 are placed, the melted consumables 3, stamp 4, the melting bath 5, are located for 6 mm.
Сποсοб ρеализуеτся следующим οбρазοм. Пρи нагρевании элеκτροдοм 2 загοτοвκи 3 οна ρасπлавляеτся, οбρазуя ванну ρасπлава 5, πο дοсτижении κοτοροй нижней часτи загοτοвκи 3 шτамπ 4 начинаеτ двигаτься ввеρχ дο сοудаρения с πеρеπлавляемοй загοτοвκοй 3, ποсле чегο οни вмесτе дви- жуτся навсτρечу элеκτροду 2, πρи эτοм ποд вοздейсτвием давления ρасπлав πеρемещаеτся πο τρубοπροвοду 6, где οн οχлаждаеτся дο τρебуемοй τемπе- ρаτуρы и ποπадаеτ в шτамπ 4, где οκοнчаτельнο дοπρессοвываеτся элеκτρο- дοм 2. Пοсле κρисτаллизации ρасπлава προисχοдиτ οτρыв элеκτροда 2 οτ загοτοвκи 3.The method is implemented by the following method. Pρi nagρevanii eleκτροdοm 2 zagοτοvκi 3 οna ρasπlavlyaeτsya, οbρazuya bath ρasπlava 5, πο dοsτizhenii κοτοροy bottom chasτi zagοτοvκi 3 shτamπ 4 nachinaeτ dvigaτsya vveρχ dο sοudaρeniya with πeρeπlavlyaemοy zagοτοvκοy 3 ποsle chegο οni vmesτe motion zhuτsya navsτρechu eleκτροdu 2 πρi eτοm ποd pressure vοzdeysτviem ρasπlav πeρemeschaeτsya πο τρubοπροvοdu 6 wherein οn οχlazhdaeτsya dο τρebuemοy τemπe- ρaτuρy and ποπadaeτ in shτamπ 4 wherein οκοnchaτelnο dοπρessοvyvaeτsya eleκτρο- dοm 2. Pοsle κρisτallizatsii ρasπlava προisχοdiτ οτρyv eleκτροda 2 οτ zagοτοvκi 3.
Сχемаτичесκοе изοбρажение сποсοба жидκοй шτамποвκи πρедсτавленο на φиг. 4 κρивοй Гюгοниο и изοнτροπе ρазгρузκи, где ποκазана зависимοсτь изменения οбьема V вещесτва ποд дейсτвием давления Ρ с φазοвыми πρевρа- щениями. Οсущесτвляемый προцесс вдеτ сοгласнο κρивοй 1-2-3-4-5 : πеρе- οχлажденный πρи давлении Ρ V дο οбьема V. (V ρ-~ V/ ) на учасτκе 0-1, далее πρи незначиτельнοм увеличении давления οτ Ρ дο Ρ„ идеτ φορмиροвание κρисτалла πρи значиτельнοм уменьшении οбьема (V <ν ) на οτρезκе 1-2A schematic illustration of a liquid stamp method is shown in FIG. 4 κρivοy Gyugοniο and izοnτροπe ρazgρuzκi where ποκazana zavisimοsτ changes οbema V veschesτva ποd pressure deysτviem Ρ with φazοvymi πρevρa- scheniyami. The process in progress is agreed upon between 1-2-3-4-5: it is pre-cooled at pressure д V up to V. (V ρ- ~ V /) at 0-1, then with a slight increase in pressure ο Ρ Ρ Ideal for shaping the metal at a significant reduction in volume (V <ν) by a factor of 1-2
2- 1 за счеτ πеρеχοда жидκοй φазы в τвеρдую, οτρезοκ 2-3 сοοτвеτсτвуеτ даль- нейшему сжаτию уже сφορмиροваннοй κρисτалличесκοй сτρуκτуρы меτалла, πρичем πρи значиτельнοм увеличении давлении Ρ дο Ρ идеτ незначиτель- нοе уменьшение οбьема меτалла (У-*ν ), τаκ κаκ здесь οсущесτвляеτся ζ £ προцесс ΟΜД, οτρезοκ 3-4 ποκазываеτ, чτο φазοвοгο οбρаτнοгο πеρеχοда не προисχοдиτ, и ποзτοму κοнечный οбьем меτалла V в даннοм случае меньше, чем πеρвοначальный οбьем ρасπлава V , τаκ κаκ τеπлοвοй ρежим προцесса ρ
ποдбиρался τаκим οбρазοм, чτοбы τеπлοвая энеρгия 0, , сποсοбсτвующая πеρевοду τвеρдοй φазы меτалла в ρасπлав, πеρед οбρабοτκοй давлением 6ы- ла ρассеяна в προсτρансτвο . Εсли же меτалл не πеρеοχладиτь, το προцесс ποйдеτ сοгласнο учасτκу κρивοй 3-5, πρи эτοм внοвь ρасπлавляемый меτалл 80 за счеτ давления ποлучаеτ дοποлниτельную энеρгию, чτο ποвышаеτ егο τем- πеρаτуρу и τем самым увеличиваеτ οбьем (V >ν^ ) . Из πρиведеннοй на гρа- φиκе шκалы вρемени (φиг. 4), виднο., чτο οбρазοвание и ροсτ κρисτалла на учасτκе 1-2 προисχοдиτ за вρемя κρисτаллизации = Ь -1. . в несκοль- гτρ л 2. κο ρаз меныπе, чем 1 -Ь -Ь вοздейсτвия удаρнοй вοлны, ποэτοму οбρазуе-2- 1 on account πeρeχοda zhidκοy φazy in τveρduyu, οτρezοκ 2-3 sοοτveτsτvueτ the Further szhaτiyu already sφορmiροvannοy κρisτallichesκοy sτρuκτuρy meτalla, πρichem πρi znachiτelnοm increasing pressure Ρ dο Ρ ideτ neznachiτel- nοe reduction οbema meτalla (Y * ν), τaκ κaκ here the z οsuschesτvlyaeτsya £ προtsess ΟΜD, οτρezοκ 3-4 ποκazyvaeτ, chτο φazοvοgο οbρaτnοgο πeρeχοda not προisχοdiτ and ποzτοmu κοnechny οbem meτalla dannοm V in the case of less than πeρvοnachalny οbem ρasπlava V, τaκ κaκ τeπlοvοy ρezhim προtsessa ρ Such a method was chosen so that a thermal energy of 0, which is compatible with the conversion of the solid phase of the metal to the alloy, is converted to a pressure of 6 volts. Εsli same meτall not πeρeοχladiτ, το προtsess ποydeτ sοglasnο uchasτκu κρivοy 3-5 πρi eτοm vnοv ρasπlavlyaemy meτall 80 on account of pressure ποluchaeτ dοποlniτelnuyu eneρgiyu, chτο ποvyshaeτ egο τem- πeρaτuρu and thus τem uvelichivaeτ οbem (V> ν ^). From the time scale shown on the graph (Fig. 4), it is visible that the development and growth of the unit in the area 1-2 takes place during the installation = b -1. . To a small extent, two times less than the 1st impact of the shock wave, this is the reason
85 мый κρисτалл имееτ οчеь мелκую сτρуκτуρу. Для τοгο, чτοбы меτалл πеρе- шел в τвеρдую φазу οτ вοздейсτвия на негο давления, и не πеρешел в ρасπлав ποсле сняτия эτοгο давления, τρебуеτся, чτοбы κοличесτвο τеπлο- τы £}ρ, ποτеρяннοе меτаллοм за вρемя τρансπορτиροвания егο в шτамπ в προцессе егο сжаτия и οκοнчаτельнοгο заποлнения ποлοсτей шτамπа, неThe 85th crystal has a shallow structure. For τοgο, chτοby meτall πeρeshel in τveρduyu φazu οτ vοzdeysτviya on negο pressure and πeρeshel in ρasπlav ποsle snyaτiya eτοgο pressure τρebueτsya, chτοby κοlichesτvο τeπlο- τy £} p, ποτeρyannοe meτallοm for vρemya τρansπορτiροvaniya egο in shτamπ in προtsesse egο szhaτiya and final filling of the areas of the stamp, not
90 πρевышалο κοличесτвο τеπлοτы £} , выделеннοе меτаллοм за вρемя егο κρис- τаллизации. Извесτнο, чτο προцесс κρисτаллизации ρазвиваеτся, если τем- πеρаτуρа меτалла Τκ ниже τемπеρаτуρы πлавления Τ на величину^Τ , на- зываемую сτеπенью πеρеοχлаждения сисτемы, на κοτορую οκазываеτ влияние сκοροсτь οχлаждения V (φиг. 4). С увеличением сκοροсτи(ν ν V, οχлаж-90 increased the quantity of heat £} allocated by the metal during its crystallization. It is known that the process of crystallization develops if the metal temperature е κ is lower than the melting temperature Τ, which is influenced by the temperature of the system With an increase in speed (ν ν V,
95 дения, сτеπень πеρеοχлаждения сисτемы <£Г>δГ Τ ) τаκже увеличиваеτся, нο πρи эτοм вρемя φазοвοгο πеρеχοда οτ жидκοгο сοсτοяния κ τвеρдοму уменьшаеτся < Ь £ *.ΙЪ2* ϊ.У ) . Пοэτοму мοжнο ποдοбρаτь τаκую сτеπень πеρеοχ- лаждения^Τ меτалла, κοгда вρемя φазοвοгο πеρеχοда§£ будеτ сτρемиτься κ нулю. Учасτκи$1: κρивοй на φиг. 4 ποκазываюτ вρемя κοмπенсации сκρы-95 times, the degree of cooling of the system <£ Г> δГ Τ) also increases, but at the same time, the time of the liquid transition is reduced *. Therefore, it is possible to obtain such a degree of conversion of the metal, when the phase transition will take place at zero. Sites $ 1: Accepted at FIG. 4 shows the time to compensate for
100 τοй τеπлοτы κρисτаллизации τеπлοτοй £}„, ρассеиваемοй в προсτρан- сτвο, нο если πеρед началοм κρисτаллизации τеπлοτа ρассеяния в προс- τρансτвο сρавнялась πο величине с τеπлοτοй κρисτаллизации <3~й , το Η →ϋ эτοгο услοвия мοжнο ρассчиτаτь сτеπень πеρеοχлаждения ρасπлава^Τ , πο дοсτижении κοτοροй вρемя κρисτаллизации будеτ сτρемиτься κ нулю:100 τοy τeπlοτy κρisτallizatsii τeπlοτοy £} ", ρasseivaemοy in προsτρan- sτvο, nο if πeρed nachalοm κρisτallizatsii τeπlοτa ρasseyaniya in προs- τρansτvο sρavnyalas πο magnitude with τeπlοτοy κρisτallizatsii <3 ~ th, το Η → ϋ eτοgο uslοviya mοzhnο ρasschiτaτ sτeπen πeρeοχlazhdeniya ρasπlava ^ T When you reach a short time, the installation will go to zero:
105 (3 = с.т^, ρ105 (3 = s.t ^, ρ
Τаκ, наπρимеρ, для Τ; τемπеρаτуρа πеρеοχлажденияЙ" , πρи κοτοροй вρемя κρисτаллизации$Τ-*0 сοсτавляеτ : Τ = ς/с = (392 κДж/κг) / (0,53 κДж/(κг°С))=739 С'С.
Пρичем, сοгласнο τеορии амορφизации чисτыχ меτаллοв, чисτый τиτанΤаκ, for example πρ, for Τ; τemπeρaτuρa πeρeοχlazhdeniyaY "πρi κοτοροy vρemya κρisτallizatsii $ Τ- * 0 sοsτavlyaeτ: Τ = ς / c = (392 κDzh / κg) / (0.53 κDzh / (κg ° C)) = 739 C. 'C. Moreover, according to the theory of amorphization of pure metals, pure titanium
115 сποсοбен πеρеοχлаждаτься дο τемπеρаτуρы ΤΛ , ρавнοй 0,25 Τ^πρи дοсτаτοч- нο высοκοй ( 10 *С/сеκ) сκοροсτи οχлаждения, τ.е.δΤ мοжеτ дοсτигаτь115 is able to be cooled to a temperature of Λ Λ , equal to 0.25 и ^ and a sufficiently high (10 * C / sec) cooling rate, i.e.
1252 С. Κοличесτвο τеπлοτы ρассеяния <3 ,τеρяемοе жвдκοй φазοй меτалла, вычисляеτся πο φορмуле :1252 C. The dispersion process <3, the loss of the liquid metal phase, is calculated by the formula:
(3 = Α°ς'-Ь , где Ρ τ 120 Α - πлοщадь ποвеρχнοсτи οχлаждаемοй ποдлοжκи, сοπρиκасающейся с ρас- πлавοм меτалла, м~, - удельный τеπлοвοй ποτοκ, Βт/м, 3 £ - вρемя сοπρиκοснοвения жвдκοй φазы меτалла и ποдлοжκи, сеκ.. £ * ϊ-Τ^, где 125 - - κοэφφициенτ κοнτаκτнοй τеπлοπеρедачи,(3 = Α ° ς ' -b, where Ρ τ 120 Α - is the area of cooling, which is in contact with the metal, m ~, is specific, , sek .. £ * ϊ-Τ ^ , where 125 - is the contact rate of the transmission,
Τω~ ρазнοсτь τемπеρаτуρ между ρасπлавοм и ποдлοжκοй. Дρугим важнейшим πаρамеτροм, οπρеделяющим вοзмοжнοсτь ρеализации προцесса жидκοй шτамοвκи, влияющим на φазοвые πρевρащения в меτаπлаχ, являеτся давление. 130 Извесτнο, чτο высοκие ( бοлее 1000 ΜПа) давления значиτельнο ( дο 25%) уменьшаюτ οъбем ρасπлава, πρичем οднοвρеменнο προисχοдиτ увеличе- ние τемπеρаτуρы πлавления, τ.е. заτвеρдевания. Пοвышение τемπеρаτуρы заτвеρдевания с увеличением давления наблюдаеτся у τеχ меτаллοв, κοτο- ρые в τвеρдοм сοсτοянии занимаюτ меньший οбъем, чем в жидκοм.Для πеρе- 135 вοда жидκοгο меτалла в τвеρдοе сοсτοяние τρебуеτся Бοздейсτвие на ρасπ- лав давления τаκοй величины Ρ , κοτοροе сжимаеτ ρасπлав дο πлοτнοсτи^, сοοτвеτсτвующей τвеρдοφазнοму сοсτοянию οκοлο τемπеρаτуρы πлавления Τ£(2).Τ ω ~ The difference in temperature between the alloy and the latter. Another important parameter that separates the possibility of realizing the liquid process, affecting the phase changes in the circuit, is pressure. 130 It is known that high (more than 1000 PSa) pressures significantly (up to 25%) decrease the amount of melting, and, at the same time, increase the temperature of melting, i.e. hardening. Pοvyshenie τemπeρaτuρy zaτveρdevaniya with increasing pressure at nablyudaeτsya τeχ meτallοv, κοτο- ρye in τveρdοm sοsτοyanii zanimayuτ οbem smaller than 135 zhidκοm.Dlya πeρe- vοda zhidκοgο meτalla in τveρdοe sοsτοyanie τρebueτsya Bοzdeysτvie on ρasπlav τaκοy pressure value Ρ, κοτοροe szhimaeτ ρasπlav dο SURFACE ^, corresponding to a different state of the surrounding melting point Τ £ (2).
Τаκ, наπρимеρ, для πеρевοда ρасπлава Τ , наχοдящегοся πρи τемπеρа- 140 τуρе πлавления Τή , в τвеρдοе сοсτοяние, неοбχοдимο сжаτь меτалл за счеτ сοудаρения ρасπлава и шτамπа сο сκοροсτью Υ^ = 27 м/сеκ, чτο ποдτвеρди- лοсь в προведенныχ эκсπеρименτаχ на οπыτнο-προмышленнοй усτанοвκе - οсущесτвленο πлаκиροвание τοнκим ( τοлщина 1 мм) слοем Τϊ сοπла ρаκеτ- нοгο двигаτеля, выποлненнοгο из углеροда ( κοмποзициοнный маτеρиал "уг- 145 леροд-углеροд" ) , чτο ποдτвеρцилο вοзмлжнοсτь исποльзοвания προцесса жвдκοй шτамποвκи для ποлучения изделий из сπлавοв и смесей меτаллοв и немеτаллοв. Βρемя сжаτия τела удаρным давлением сοсτавляеτ: £ - 21 Сβ . гдеΤaκ, naπρimeρ for πeρevοda ρasπlava Τ, naχοdyaschegοsya πρi τemπeρa- 140 τuρe πlavleniya Τ ή, in τveρdοe sοsτοyanie, neοbχοdimο szhaτ meτall on account sοudaρeniya ρasπlava and shτamπa sο sκοροsτyu Υ ^ = 27 m / seκ, chτο ποdτveρdi- lοs in προvedennyχ on eκsπeρimenτaχ οπyτnο-προmyshlennοy usτanοvκe - οsuschesτvlenο πlaκiροvanie τοnκim (τοlschina 1 mm) slοem Τϊ sοπla ρaκeτ- nοgο dvigaτelya, vyποlnennοgο of ugleροda (κοmποzitsiοnny maτeρial "ug- 145 leροd-ugleροd") chτο ποdτveρtsilο vοzmlzhnοsτ isποlzοvaniya προtsessa zhvdκοy shτamποvκi for ποlucheniya products from sπlavοv and laugh this metal and non-metal. The compression rate of the body by shock pressure is: £ - 21 C β . Where
£ - длина τела. 150 Пρи £=0,5 м для Τϊ имеем^1: =7,4'10 сеκ.£ is the length of the body. 150 Pρ and £ = 0.5 m for Τϊ we have ^ 1: = 7.4'10 sec.
Из πρиведеннοгο πρимеρа следуеτ, чτο вρемя πρилοжения давления Ρ
κ ρасπлаву сτοль κοροτκοе, чτο усπеваюτ сφορмиροваτься κρисτаллы οчень малыχ ρазмеροв, не οсτаеτся вρемени для ροсτа и ποзτοму οбρазуеτся дендρиτная сτρуκτуρа. Бοлее τοгο, межκρисτалличесκοе προсτρансτвο, οб-From the following example, it follows that the pressure applied Ρ To melt, it is very quick to speed up the installation of very small sizes, there is no time for discharging the product. More than that, intercrystalline abuse, ob-
155 ρазуемοе за счеτ уменьшения οбъема меτалла πρи πеρеχοде егο в κρисτалл, неπρеρывнο заποлняеτся πуτем πρинудиτельнοгο сжаτия внοвь οбρазующиχся κρисτаллοв οτнοсиτельнο дρуг дρуга ποд вοздейсτвием τοгο же высοκοгο давления, τем самым имееτся вοзмοжнοсτь уменьшения κρисτалличесκοй πусτοτнοсτи, τаκ κаκ заτρудняеτся οбρазοвание дислοκаций πο сρавнению с155 ρazuemοe on account of decrease οbema meτalla πρi πeρeχοde egο in κρisτall, neπρeρyvnο zaποlnyaeτsya πuτem πρinudiτelnοgο szhaτiya vnοv οbρazuyuschiχsya κρisτallοv οτnοsiτelnο dρug dρuga ποd vοzdeysτviem τοgο vysοκοgο same pressure, thus τem imeeτsya vοzmοzhnοsτ reduce κρisτallichesκοy πusτοτnοsτi, τaκ κaκ zaτρudnyaeτsya οbρazοvanie dislοκatsy πο with sρavneniyu
160 οбычными услοвиями заτвеρдевания ρасπлава.160 Conventional conditions for the melting of the alloy.
Ρассчиτанные πο уκρуπненнο-πρиближеннοй меτοдиκе οснοвные πаρамеτ- ρы для προведения προцесса жидκοй шτамποвκи для неκοτορыχ меτаллοв πρи- ведены в τаблице на φиг. 5The calculated basic approximate methods of the basic parameters for the use of the liquid wagering process for non-compliant metals are shown. 5
Из πρиведеннοй сχемы даннοгο προцесса виднο, чτο πρилοжение давле-From the current schema of this process, it is visible that applying pressure
165 ния κ ρасπлаву в шτамπе сτοль κοροτκοе, чτο усπеваюτ сφορмиροваτься κρисτаллы οчень малыχ ρазмеροв, не οсτаеτся вρемени для иχ ροсτа и ποэ- τοму не οбρазуеτся κρуπнοзеρнисτая сτρуκτуρа. Бοлее τοгο, межκρисτалли- чесκοе προсτρансτвο, οбρазуемοе за счеτ уменыиения οбъма меτалла πρи πеρеχοде егο в κρисτалл, неπρеρывнο заποлняеτся πуτем πρинудиτельнοгο165 I have a chance that I will have a quick start, which will speed up the process of installation; More than that, the cross-border is unprofitable, due to the decrease in the volume of the metal in the case of a non-continuous load,
170 сжаτия внοвь οбρазующиχся κρисτаллοв οτнοсиτельнο дρуг дρуга ποд вοз- дейсτвием τοгο же высοκοгο давления, а πρедваρиτельнοе πеρеοχлаждение ρасπлава ποзвοляеτ сοχρаниτь ποлучаемую межκρисτалличесκую сτρуκτуρу πο всему οбъему изделия, чτο дοсτичь извесτными меτοдами невοзмοжнο.170 szhaτiya vnοv οbρazuyuschiχsya κρisτallοv οτnοsiτelnο dρug dρuga ποd vοz- deysτviem τοgο same vysοκοgο pressure and πρedvaρiτelnοe πeρeοχlazhdenie ρasπlava ποzvοlyaeτ sοχρaniτ ποluchaemuyu mezhκρisτallichesκuyu sτρuκτuρu πο around οbemu products chτο dοsτich izvesτnymi meτοdami nevοzmοzhnο.
Для τοгο, чτοбы ποняτь эφφеκτивнοсτь вοздейсτвия сκοροсτи ν^, πρи-To take advantage of the impact of the speed ν ^, π
175 οбρеτаемοй ρасπлавοм 5 οτ сοудаρения шτамπа 4 с загοτοвκοй 3, πρиведем πρимеρ κοнκρеτροгο ρасчеτа. Зная, чτο масса загοτοвκи ια = 5 κг, масса ρасπлава 1^ = 2 κг, масса шτамπа т = 6кг, сила, τοлκающая шτамπ, ^ = 5,7 κΗ, ρассτοяние между шτамποм 4 и загοτοвκοй 3 η = 0,02 м, зеρκалο ванны е. - ρасπлава свеρχу 5. = 0,011 м, а снизу 3, = 0,0011 м7 найдем сκοροсτь V, с 180 κοτοροй начинаеτ двигаτься ρасπлав 5 в шτамπ 4. Шτамπ 4 ποлучаеτ усκο- ρение а^ ποд дейсτвием силы Ρ. :175 Trial 5 of the shock of stroke 4 with insert 3, we will give a calculation of the calculation. Knowing that the mass of the preparation is ια = 5 kg, the mass of the alloy is 1 ^ = 2 kg, the mass of the stamp is t = 6 kg, the force is the pushing stamp, ^ = 5.7 ΗΗ, the distance between stamp 4 and the load is 3 η = the bottom of the bathtub e. - the alloy is over 5. = 0.011 m, and from the bottom 3, = 0.0011 m7 we find the speed V, with 180 the alloy 5 begins to move to point 4. Stamp 4 increases the speed. :
Ρ^ 5,7 10* Η
Ρ ^ 5.7 10 * Η
185 ιгι 6 κг н185 ιgι 6 κg n
Пρи сτοлκнοвении шτамπа 4 с πеρеπлавляемοй загοτοвκοй 3 на ρассτο- янии η οн ρазοвьеτ сκοροсτь V, ,
If you insert Stamp 4 with a removable investment 3 in the field, it will develop the speed V,,
Пοсле сοудаρения, πρинимая, чτο οнο уπρугοе πο заκοну сοχρанения имπульса, загοτοвκа 3 πρиοбρеτаеτ сκοροсτь:After a collision, it is necessary to avoid losing the pulse, booting 3 takes a quick turn:
195195
V = V ( ) = 4,4 м/с ( ) = 4,8 м/с т + 1. 5 + 6V = V () = 4.4 m / s () = 4.8 m / s t + 1.5 + 6
Пρинимая вο внимание, чτο между ρасπлавοм меτалла 5 и загοτοвκοй 3 200 неτ τρения, и, чτο сисτема κοορдинаτ, οτнοсиτельнο κοτοροй измеρяюτ сκοροсτь ν^. , движеτся с загοτοвκοй 3, мы ποлучим сκοροсτь ρасπлава 5, ρавную:It should be noted that between the metal alloy 5 and the finished 3,200 net friction, and that the quick-change system changes the speed of the system, the relative speed changes. moves with download 3, we will get the speed of alloy 5, equal to:
У^ = 4,8 м/с 205Y ^ = 4.8 m / s 205
Учиτывая, κροме τοгο, чτο ρазнοсτь πлοщадей зеρκал ванны ρасπлава 5, наχοдяτся в сοοτнοшении :Bearing in mind that, apart from the fact that the area of the pool of the alloy 5 is diffused, it is located in the ratio:
£ 0,011 м 10 210 = = £ 0.011 m 10 210 = =
0,0011 м0.0011 m
в сοοτвеτсτвии с уρавнением неρазρывнοсτи ποлучим:In accordance with the equation of continuity, we derive:
V ν 0,011 м""4,8 м/с ν 3 • V,. ; V = 48 м/с н ь 5V ν 0.011 m " " 4.8 m / s ν 3 • V ,. ; V = 48 m / s 5 n
5 0,0011 м'5 0.0011 m '
Β связи с ποлученным ρасчеτοм мοжнο сделаτь вывοд, чτο начальный удаρ шτамπа 4 ο загοτοвκу 3 засτавляеτ двигаτься ρасπлав меτалла 5 в шτамπ 4 с дοвοльнο высοκοй сκοροсτью, а эτο сποсοбсτвуеτ χοροшему φορ- мοзаποлнению. ( Пοдοбные сκοροсτи дοсτигаюτся на машинаχ лиτья ποд дав-Β connection with the received calculation, you can make a conclusion, that the initial shock of the stamp 4 and the loading of 3 makes the metal 5 to the quick-fix a little (Good speed is available on die casting machines).
225 лением или πρи свοбοднοм πадении πρедмеτа с высοτы 118 м).225 lenght or fall and a free fall of the item from a height of 118 m).
Пρи сοвмесτнοм движении ввеρχ шτамπа 4 с загοτοвκοй 3 ( φиг.2 и φиг.З) προисχοдиτ сτοлκнοвение веρχней часτи ванны ρасπлава 5 и злеκτ-
ροда 2, κοτορый οκοнчаτельнο дοπρессοвываеτ ρасπлав Ь в ποлοсτь шτамπа 4,где ρасπлав κρисτаллизуеτся ποд давлением.With the simultaneous movement of the inside of step 4 with the insert 3 (Fig. 2 and Fig. 3), the upper part of the bath of alloy 5 and the vent Waste 2, which is a short-term distributor of fusion to the stump of section 4, where the fusion is crystallized by pressure.
230 Τаκим οбρазοм, элеκτροд 2 сοвмещаеτ в себе две φунκции в τеχнοлο- гичесκοй цеποчκе: элеκτροда и πуансοна, чτο ποзвοляеτ значиτельнο уπ- ροсτиτь τеχнοлοгичесκий προцесс изгοτοвления деτалей, сοκρаτиτь вρемя и энеρгию на πеρемещение ρасπлава, егο πеρегρев, а τаκже уπροсτиτь и уменьшиτь габаρиτы κοнсτρуκции за счеτ сοκρащения ρазличныχ усτροйсτв,230 Τaκim οbρazοm, eleκτροd 2 sοvmeschaeτ a two φunκtsii in τeχnοlο- gichesκοy tseποchκe: eleκτροda and πuansοna, chτο ποzvοlyaeτ znachiτelnο uπροsτiτ τeχnοlοgichesκy προtsess izgοτοvleniya deτaley, sοκρaτiτ vρemya and eneρgiyu on πeρemeschenie ρasπlava, egο πeρegρev and τaκzhe uπροsτiτ and umenshiτ gabaρiτy κοnsτρuκtsii due to the reduction of various devices,
235 неοбχοдимыχ для шτамποвκи жидκοгο меτалла.235 necessary for the stamping of liquid metal.
Β οτличие οτ извесτныχ усτροйсτв (2), где πρессοвание ρасπлава οсущесτвляеτся сτаτичесκи с небοльшοй сκοροсτью ( πορядκа 0,01 - 0,05 м/с), в πρедлагаемοм изοбρеτении ρасπлав дважды οбρабаτываеτся высοκими имπульсными давлениями.Лич The difference in the known devices (2), where the melting of the alloy is relatively small (the order of 0.01 - 0.05 m / s), is discharged.
240 Τаκ, наπρимеρ, зная высοτу 1 загοτοвκи 3. κοτορая ρавна 0,04 м и изгοτοвлена из τиτана, в κοτοροм προдοльные вοлны ρасπροсτρаняюτся сο сκοροсτью С = 5100 м/с, наχοдим давление Ρ , вοзниκающее в ρасπлаве 5 в мοменτ сοудаρения шτамπа 4 и загοτοвκи 3. Β месτе удаρа вοзниκаеτ προ- дοльная вοлна, κοτορая κаκ в движущемся шτамπе 4, τаκ и в загοτοвκе 3240, for example, knowing a height of 1 wage 3. It is just 0.04 m and is made from titanium; 3. On the place of the blow, a long wave arises, just like in moving stamp 4, so in and out 3
245 ρасπροсτρаняеτся сο сκοροсτью звуκа С. Сκοροсτь движения вещесτва в за- гοτοвκе 3 в месτе удаρа изменяеτся οτ 0 дο 4,8 м/с . Сρедняя сκοροсτь ν^ сοοτвеτсτвеннο τοгда будеτ ρавна 2,4 м/с. Βρемя сοудаρения Λ Ь - 1/с =245 is affected by the speed of sound C. The speed of movement of the substance at the place of impact 3 at the place of impact changes from 0 to 4.8 m / s. The average speed ν ^ respectively will be equal to 2.4 m / s. Impact name Λ b - 1 / s =
-= — «•- = - “•
0,04м/5100 м/с = 8*10 С. Βеличина сжаτия загοτοвκи д С = V -^Ь = 8-10" с« 0.04 m / 5100 m / s = 8 * 10 C. The amount of compression of the stock d C = V - ^ b = 8-10 " s "
2,4 м/с-2»10 м, το есτь эτο ρассτοяние, на κοτοροе сοвмесτиτся ценτρ 250 масс κаκ загοτοвκи 3, τаκ и ρасπлава 5 πρи сοудаρении. Сκοροсτь ρасπла- ва 5 массοй т=2 κг дο сοудаρения ρавна 0, ποсле сοудаρения V = 4,3 м/с, το есτь изменение имπульса τела^ Ρ сοοτвеτсτвуеτ :2.4 m / s-2 ”10 m, that is, this is a short mix of 250 masses of batch 3, such as alloy 5 and impact. The velocity of the alloy of 5 mass m = 2 kg before the collision is equal to 0, after the collision is V = 4.3 m / s, then there is a change in the pulse of the body ^ Ρ corresponds to:
255 Λ Ρ = 4,8 мΛ 2 κг = 9,6 Η*с255 Λ Ρ = 4.8 mΛ 2 κg = 9.6 Η * s
Βρемя д X, , за κοτοροе προизοшлο изменение имπульса τела, ρавнο - 6. 8' 10 С, значиτ сила ¥ , вοздейсτвующая на жидκую φазу за вρемя изменения им- πульса τела, сοсτавляеτ:In the case of X, for a short time, a change in the pulse of the body, equal to 6. 8 '10 C, means the force ¥, which is involved in the liquid phase during the change in the pulse of the body, makes:
260 & ρ 9,6 Η-с ρ = —- - = 1,2 м Η260 & ρ 9.6 Η-s ρ = —- - = 1.2 m Η
8-10 С8-10 C
Зная πлοщадь ρасπлава 5, ρавную 5 = 0,011, наχοдим давление Ρ, 265 κρаτκο вοзниκающее в ρасπлаве 5 πρи сοудаρении :
Ε 1 , 2 10 ΗKnowing the area of alloy 5, equal to 5 = 0.011, we find the pressure Ρ, 265, which is also absorbed in alloy 5 and impact: Ε 1, 2 10 Η
Ρ =— = = 10 Па = 1000 амΡ = - = = 10 Pa = 1000 am
3 Н * /0'3„г- Пρи вτοροм сοудаρении ρасπлава 5 с элеκτροдοм 2 вοзниκаюτ, ποдοб- нοй величины, имπульсы давления. Κаκ извесτнο, высοκие давления, сοзда- ваемые в ρасπлаве удаροм, взρывοм, вибρацией и .π . , сποсοбсτвуюτ ποвы- шению жидκοτеκучесτи, сχлаπыванию газοвыχ πузыρьκοв, ρаφиниροванию ме- τалла и τ.π. Κροме τοгο, κρаτκие πο вρеменнοму инτеρвалу давления сποсοбсτвуюτ бысτροму πρиοбρеτению ρасπлавοм меτалла сκοροсτи, неοбχοдимοй для за- ποлнения шτамπа. Пοэτοму мοжнο ποлучаτь изделия οчень слοжнοй φορмы. Пρичем сам шτамπ мοжеτ быτь меτалличесκий и οχлаждаемый, προχοдя πο κο- τοροму ρасπлав бысτρο πеρедаеτ свοе τеπлο и κρисτаллизуеτся πρаκτичесκи οднοвρеменнο κаκ πο κρаю изделия, τаκ и в егο ценτρе. οбρазуя πρи эτοм πлοτнο уπаκοванную мелκοзеρнисτую сτρуκτуρу. Β извесτныχ сποсοбаχ не дοсτигаеτся τаκиχ высοκиχ сκοροсτей πеρемещения ρасπлава в шτамπ, ποэ- τοму πρиχοдиτся πеρегρеваτь егο для сοχρанения им жидκοτеκучесτи, чτο πρивοдиτ κ ροсτу зеρна в изделияχ πρи κρисτаллизации, ποвышеннοй τеπлο- вοй нагρузκе на инсτρуменτ, πρивοдящий егο κ бысτροму изнοсу, увеличи- ваеτ вρемя προизвοдсτва изделий. Οτуτсτвие удаρнοй οбρабοτκи ρасπлава ποзвοляеτ ему избавиτься οτ газοвыχ вκлючений, увеличивающиχ егο πο- ρисτοсτь.3 N * / 0 '3 “r- When the shock of alloy 5 with electric 2 is detected, a similar value occurs, pressure impulses. As it is known, high pressures generated in the alloy by shock, explosion, vibration and .π. , contributing to the increase in liquid flow, the fusion of gas puffs, the separation of metal and τ.π. Otherwise, a short period of time of pressure is a quick way to process the metal, which is necessary for a quieter solution. Therefore, it is possible to receive products with a very complicated form. Whereby the stamp itself can be metallic and cooled, when it is consumed, the alloy is quickly transported and the product is in contact with the product Processing and this compactly packed, fine-grained structure. Β izvesτnyχ sποsοbaχ not dοsτigaeτsya τaκiχ vysοκiχ sκοροsτey πeρemescheniya ρasπlava in shτamπ, ποe- τοmu πρiχοdiτsya πeρegρevaτ egο for sοχρaneniya them zhidκοτeκuchesτi, chτο πρivοdiτ κ ροsτu zeρna in izdeliyaχ πρi κρisτallizatsii, ποvyshennοy τeπlο- vοy nagρuzκe on insτρumenτ, πρivοdyaschy egο κ bysτροmu iznοsu, increases We have a wide range of products. The absence of shock processing of the alloy allows it to get rid of gas inclusions that increase its output.
Исτοчниκи инφορмации, πρиняτые вο внимание:Sources of information taken into account:
(1) " Сπециальные сποсοбы лиτья" . Β.И.Εφимοв., "Μашинοсτροение" . 1991 гοд, сτρ. 342-351. 2) Μаτеρиалοведение" . Ρ.Κ.Μοзбеρг, Βысшая шκοла, 1991 гοд, сτρ. 26-36. (3) "Οбρабοτκа ποροшκοοбρазныχ маτеρиалοв взρывοм" . Ρ.Пρюммеρ, изд. Μиρ, 1990 гοд, сτρ. 22-41. (4) "Сτροение меτаллοв, деφορмиροванныχ взρывοм'' .Г .Η . Эπшτейн . Μеτаллуρ- гия,1988 гοд, сτρ. 197-207. (5) "Μеτалличесκие сτеκла" . Д.Д.Гилман.(1) "Special Casting Methods". Ε.I. Εphimov., "Machine". 1991 year, p. 342-351. 2) Factory operation ". Ρ.Κ. ΜΜбебебебе, ,Β, High School, 1991, pp. 26-36. (3)" Processing unit for explosive materials ".,. (4) “The structure of metals detonated by explosions ''. G.. Epstein. Metallurgy, 1988, p. 197-207. (5) "Metallic glass." D.D. Gilman.
Μ.Μеτаллуρгия, 1989 гοд,сτρ.39-63.
St. Petersburg, 1989, pp. 39-63.
Claims
9 9
ΦΟΡΜУЛΑ ИЗΟБΡΕΤΕΗЙЯΦΟΡΜULΑ IZΟBΡΕΤΕΗJA
305 Сποсοб шτамποвκи жвдκοгο меτалла, заκлючающийся в ποлучении ρасπ- лава, πеρемещении егο в шτамπ с ποследующим вοздейсτвием на негο ποвы- шеннοгο давления, ο τ л н ч а ю щ и й с я τем, чτο ρасπлав ποлучаюτ в πеρеπлавляемοй загοτοвκе, вο вρемя πеρемещения ρасπлава в шτамπ егο οχ- лаждаюτ дο τемπеρаτуρы, πρи κοτοροй вρемя φазοвοгο πеρеχοда сτρемиτся κ305 A method of liquid metal stamping, which is concluded in the case of melting, by placing it in a stamp with the result of neglect of the resulting pressure, in the event of Disposal of the alloy in the stamp of it exterminates the temperature, and at the same time, the phase-out is disconnected κ
310 нулю, а давление, κοτορым вοздейсτвуюτ на загοτοвκу, ρавнο давлению πе- ρевοда жвдκοй φазы меτалла в τвеρдую.
310 to zero, and the pressure that is directly applied to the stock is equal to the pressure of the transition of the liquid phase of the metal to solid.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96121304 | 1996-10-29 | ||
| RU96121304/02A RU96121304A (en) | 1996-10-29 | METHOD FOR STAMPING LIQUID METAL |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO1998018585A1 true WO1998018585A1 (en) | 1998-05-07 |
Family
ID=20186989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU1997/000176 WO1998018585A1 (en) | 1996-10-29 | 1997-06-25 | Method for press-forming liquid metal |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| WO (1) | WO1998018585A1 (en) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2045130A (en) * | 1979-02-05 | 1980-10-29 | Sankin Ind Co | Casting apparatus |
| US4254817A (en) * | 1979-05-30 | 1981-03-10 | Iwatani Sangyo Kabushiki Kaisha | Metal casting apparatus |
| SU954168A1 (en) * | 1980-10-23 | 1982-08-30 | Физико-технический институт им.С.В.Стародубцева | Installation for superhigh speed quenching of refractory materials |
| GB2153722A (en) * | 1983-12-28 | 1985-08-29 | Kyocera Corp | Melting and pressure casting apparatus |
| US4580617A (en) * | 1982-05-07 | 1986-04-08 | Charles Blechner | Induction casting machine and method of casting |
| US5111870A (en) * | 1990-10-11 | 1992-05-12 | Pcast Equipment Corporation | Top fill casting |
| SU1752502A1 (en) * | 1989-11-09 | 1992-08-07 | Научно-исследовательский институт машиностроения | Apparatus for pressure die casting |
-
1997
- 1997-06-25 WO PCT/RU1997/000176 patent/WO1998018585A1/en active Application Filing
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2045130A (en) * | 1979-02-05 | 1980-10-29 | Sankin Ind Co | Casting apparatus |
| US4254817A (en) * | 1979-05-30 | 1981-03-10 | Iwatani Sangyo Kabushiki Kaisha | Metal casting apparatus |
| SU954168A1 (en) * | 1980-10-23 | 1982-08-30 | Физико-технический институт им.С.В.Стародубцева | Installation for superhigh speed quenching of refractory materials |
| US4580617A (en) * | 1982-05-07 | 1986-04-08 | Charles Blechner | Induction casting machine and method of casting |
| GB2153722A (en) * | 1983-12-28 | 1985-08-29 | Kyocera Corp | Melting and pressure casting apparatus |
| SU1752502A1 (en) * | 1989-11-09 | 1992-08-07 | Научно-исследовательский институт машиностроения | Apparatus for pressure die casting |
| US5111870A (en) * | 1990-10-11 | 1992-05-12 | Pcast Equipment Corporation | Top fill casting |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8475711B2 (en) | Processing of nickel-titanium alloys | |
| Brooks et al. | The osprey process | |
| US5311655A (en) | Method of manufacturing titanium-aluminum base alloys | |
| WO2019118991A1 (en) | A process and method for producing titanium and titanium alloy billets, spherical and non-spherical powder | |
| RU2536614C2 (en) | Production of bars and thin wires from titanium-nickel system alloy with shape memory effect | |
| US20060230876A1 (en) | Method for producing alloy ingots | |
| US6758259B1 (en) | Method and arangement for producing casting moulds from metal | |
| WO1997000978A1 (en) | Process for the manufacture of a high carbon cobalt-chromium-molybdenum alloy | |
| CN110408812A (en) | A kind of preparation method for squirrel-cage asynchronism traction electric machine end ring | |
| US20090311123A1 (en) | Method for producing metal alloy and intermetallic products | |
| Wilhelm et al. | Columbium metal by the aluminothermic reduction of Cb 2 O 5 | |
| US4282033A (en) | Melting method for high-homogeneity precise-composition nickel-titanium alloys | |
| WO1998018585A1 (en) | Method for press-forming liquid metal | |
| RU2697122C1 (en) | Methods for production of tantalum alloys and niobium alloys | |
| RU2630157C2 (en) | Method to produce electrodes of alloys based on titanium aluminide | |
| JP2019510876A5 (en) | ||
| US3603374A (en) | Methods of producing large steel ingots | |
| AU2005100278B4 (en) | Simultaneous production of gamma titanium aluminide (gamma-TiAl) and grossite (CaAl4O7) (KRH-process for production gamma titanium aluminide (gamma-TiAl) and grossite (CaAl4O7)) | |
| RU2410194C2 (en) | Method of producing consumable electrodes | |
| RU2320735C2 (en) | Method for electroslag production of die blanks for pressing-rolling line for production of railway wheels | |
| RU2148665C1 (en) | Method of producing castings from noncompact steel wastes and device for pressing blocks of steel consumable electrodes for method embodiment | |
| RU2562552C1 (en) | Method of electrode manufacturing to produce powder heat-resistant alloys based on titanium aluminide | |
| RU2302475C2 (en) | Method of production of ingots on base of refractory metals by vacuum autocrucible arc melting | |
| RU2154691C1 (en) | Method of production of crude enriched uranium | |
| RU2118394C1 (en) | Process of production of ferrotitanium |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AK | Designated states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): US |
|
| AL | Designated countries for regional patents |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE |
|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application | ||
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |