WO1998053126A1

WO1998053126A1 - Fibre de polyester et son procede de preparation

Info

Publication number: WO1998053126A1
Application number: PCT/JP1998/002215
Authority: WO
Inventors: Setsuo Taguchi; Ryuji Ota; Satoru Shimoyama; Masumi Fujimoto
Original assignee: Toray Industries, Inc.
Priority date: 1997-05-20
Filing date: 1998-05-20
Publication date: 1998-11-26
Also published as: EP0984085A1; CN1260010A; EP0984085A4; CN1092722C; KR20010012725A; US6623681B1

Description

明細書ポリエステル繊維および製造方法技術分野本発明は、成型性の優れた中間体ポリエステル繊維と反発性、形状保持性、成型性の優れた弾性に富むポリエステル繊維およびその製造方法に関する。背景技術高配向未延伸ポリエステル繊維を 2段階に弛緩熱処理するものとして、ョ一口ッパ特許公開第 7 5 3 3 9 5号が知られている。しかしながら、この提案は、極めて高い熱収縮性を有するポリエステル高配向未延伸糸をそのまま用いるため、熱処理により大きく収縮し、収縮斑、目付斑、皺、厚さへタリを発生し、しかも収縮加工を緩やかに行う必要があること、寸法変化が大きく収率が著しく低下することによるコストアップの問題があった。

一方、高配向未延伸ポリエステル繊維を非接触加熱手段を用いて弛緩熱処理し、引き続きポリエステルマルチフィラメン卜延伸糸と引き揃えあるいは混繊手段を用いて複合させる方法（特開平 8 - 1 5 8 1 8 3号公報）がある。

しかし、この提案は、特定の低結晶化度の高配向未延伸ポリエステル繊維を弛緩熱処理し自己伸張性を発現させ、延伸糸と組合せて、ソフトな感触、適度なふくらみを付与させることを目的としているものであり、自己伸長性を有するものの反発性や形状保持性が著しく不足したものであった。

一方、従来から、表地と裏地、さらにこれらを連結する中糸（つなぎ糸、柱糸あるいは接合糸ともいう）からなる多重立体布帛、あるいはダンボールニット、三次元織編物、三次元布帛と呼ばれる繊維構造体は、クッション性と断熱性に優れているため、衣類の裏地や座席シート、靴の内張りなどとして多方面に用いられいる。たとえば、中糸（つなぎ糸）に高捲縮糸と熱融着糸を用いるダンボールニッ卜、中糸にスパンデックスのモノフィラメントを用いたツーウェイ卜リコッ卜の 3層構造編物が知られているが、これらは、ポリウレタン繊維を使用するため高価なものになってしまう。

また、繊維構造体のみでは耐へタリとクッション性が充分ではないため、繊維構造体に発泡ポリゥレタン樹脂を積層する試みが行われているが、やはりコスト面で問題であり、廃棄処理において、環境面からも好ましくない。

本発明の目的は、ポリエステル繊維の宿命的な課題である低反発性、繰り返し圧縮に対する低回復性を改良したポリエステル繊維、およびそれを用いた布帛の製造方法を提供することにある。発明の開示上述の目的を達成する本発明のポリエステル繊維は、次の通りの構成をとるものである。

すなわち、本発明は、次の特性（A) を有することを特徴とする中間体ポリエステル繊維に関する。

特性（A)

( 1 ) 比重が 1 . 3 3 5 ~ 1 . 3 6 0 ( g / c m³)

( 2 ) 結晶化度が 2 1 〜 2 6 %

( 3 ) 結晶サイズが、面指数（ 0 1 0 ) において 1 . 4〜 2. 2 n m、面指数 ( 1 0 0 ) において 1 . 4 ~ 2. 5 n m、面指数（以後 Τθ 5と記述）において 1 . 6 ~ 3. 5 n m

( 4 ) 結晶配向度が 0 1 0面で 7 5 %以下、丁 0 5面で 8 5 %以下

( 5 ) 非晶配向度が 0. 1 5〜 0. 4、熱水収縮率が 0 ~ 3 5 %であり、かつ乾熱収縮率が 0〜 3 5 %

また、本願発明は、

高配向未延伸ポリエステル糸を、ヒータ温度 2 5 0 °C以上の非接触型ヒータ内に 0. 3 X 1 0— ² g / d〜 5. 0 X 1 0— ² g dの張力下で通過させて 5 ~ 4 0 % 収縮せしめることを特徴とする中間体ポリエステル铤維の製造方法、及びその中間体ポリエステル織維を実質的に延伸することなく、布帛とする前およびノまたは後において、 1 2 0 °C以上の熱処理を行い、下記特性（ B) を有するポリ土ステル繊維とすることを特徴とする弾性に富むポリエステル繊維の製造方法に関する。

特性（B) ：

( 1 ) 結晶化度が 2 2 ~ 3 0 %

( 2 ) 結晶サイズが、面指数（ 0 1 0 ) において 2. 5 n m~ 4. 5 n m、面指数（ 1 0 0) において 2. 5 n m〜4. 5 n m、面指数（丁 0 5 ) において 2. 0 n m~ 4. 5 n mの範囲にあって、かつ各面指数間の結晶サイズの差が 1 . 0 n m以下

( 3 ) 結晶配向度が 0 1 0面で 5 0~8 5 %、 Τθ 5面で 3 0〜 8 0 %

(4 ) 非晶配向度が 0. 1 5〜0. 4 0

( 5 ) 非晶密度が 1 . 3 1 〜 1 . S T gZ c m³

( 6 ) 非晶密度非晶配向度が 3. 2以上

( 7 ) 初期伸度が 1 0 %以上

( 8 ) 見掛ヤング率が 1 4 0 k g f /mm ²以下

さらに本願発明は、上記特性（B) を有する弾性に富むポリエステル繊維を中糸やパイル糸に用いられてなることを特徴とする布帛に関する。図面の簡単な説明図 1 は引張試験において得られた S S曲線から、初期応力、初期伸度を求める方法を示す図である。発明を実施するための最良の形態以下、さらに詳しく本発明について説明をする。

本発明は次に述べる特性値（A) を有する特異構造中間体ポリエステル繊維に係り、この繊維およびその布帛を高温熱処理することにより、さらに特性値（B) を有する弾性に富むポリエステルに転移することができ、従来からポリエステル繊維の課題であった低反発性と低繰り返し圧縮回復性（へタリやすさ）を著しく向上させることができる。また、布帛での高温熱処理において、所望の形に規制して処理することにより、その形を耐久性よく保持し、かつ反発性良好な布帛成型品とすることができる。

その製造方法の骨子は、一つに紡糸で受けた繊維軸方向の歪みを緩和すること、一つにはゴムの構造のような自由度が高くしかもしつかりとした結晶ノ非結晶ネッ卜ワーク構造を形成することにあると仮説し、特定の範囲にある比較的高い結晶化度を有する高配向未延伸ポリエステル繊維を緊張下で収縮処理し、先ず、ゴ厶状弾性を発現するための前駆体繊維あるいは中間体繊維（高温熱処理によリ特性値（ B ) に転移しうる中間体ポリエステル繊維）すなわち特性値（A ) を有する中間体ポリエステル繊維となしたものである。特性値（A ) の特徴と効果

本発明の中間体ポリエステル繊維すなわち特性値（A ) を有するポリエステルは、特定の範囲にある結晶化度を有する高配向未延伸ポリエステル繊維を延伸することなく、緊張下で収縮しながら熱処理することで、従来の未延伸糸、半延伸糸、延伸糸、 P 0 Yのいずれにも属さない特異な構造とせしめたものである。実質的には、未延伸糸であるが、熱水収縮率および乾熱収縮率とも 0 ~ 3 5 %と低く、あるいは、さらに 0〜 1 0 %と自在に制御されたものである。また、従来の弛緩熱処理されたものより、結晶化度は 2 1 〜 2 6 %と高く、結晶サイズは従来延伸糸に比べて極めて小さい。結晶配向度および非晶配向度も極めて低いという特徴を有する。また、重要なことは、本発明の中間体ポリエステル繊維は、引き続き行われる高温熱処理により、構造が変化し、特性値（B ) を有する弾性に富むポリエステル繊維に転移しうる。かかる特性値（B ) を有する弾性に富むポリエステル繊維は、詳細は後述するが、従来のポリエステル繊維では見られないゴム状弾性を有し、産業上極めて有用な優れた反発性と繰り返し圧縮回復性を呈する。

すなわち、中間体ポリエステル繊維それ自身はゴム状弾性を有するものではないが、それを高温熱処理することにより、特性値（B ) を有する構造の繊維に転換し、ゴ厶状弾性を発現する。本願発明に係る繊維の製造方法

かかる本発明の中間体ポリエステル繊維の製造方法は、引取速度が 2 0 0 0 -

4 0 0 0 mノ分、好ましくは 2 5 0 0 ~ 3 5 0 0 mZ分で溶融紡糸された、結晶化度が 2 1 〜 2 6 %、好ましくは 2 2 ~ 2 5 %、複屈折率 2 0〜 8 0 X 1 0 ³好ましくは 3 0 ~ 7 0 X 1 0 ³の高配向未延伸ポリエステル繊維を、ヒ一夕温度 2

5 0 °C以上好ましくは 3 0 0 °C以上の非接触型ヒータ内で 0. 3 X 1 0— ²gZd 〜 5. 0 X 1 0 ² g / dの張力下で、 3 0 0 mZ分以上好ましくは 4 0 0 mZ分の加工速度通過させて 5〜 4 0 %好ましくは 1 0〜 3 5 %収縮せしめることにより得られる。ここで、張力はヒータを出た直後の位置で測定した値である。複数のヒータゾーンを有するものについては、第一のヒータを出た直後の位置での糸の張力のことである。ヒータ温度は糸が走行する糸道から 1 c m以内の位置に取り付けられた温度センサーにより、糸が走行していない状態で測定された雰囲気温度である。加工速度は最終熱処理後の駆動装置における糸速とする。ポリエステルは、ポリエチレンテレフ夕レートおよびそれを主体とした共重合体が用いられる。

特性値（A) を有する中間体ポリエステル繊維となすには、 ①特定複屈折率 ( 2 0〜 8 0 X 1 C —³) および結晶化度（ 2 1 〜 2 6 %) を有する高配向未延伸ポリエステル繊維を用い、 ② 2 5 0 °C以上の高温非接触ヒータ内で、 ③ 3 0 0 m 分以上の加工速度で、 ④特定緊張状態下（張力 0. 3 X 1 0— S g Z d S . 0 X 1 0— ² g /d ) 、 ⑤ 5 ~ 4 0 %収縮せしめる、ことが重要な要件である。よリ好ましく性能を発揮せしめるには、 ①高配向未延伸ポリエステル繊維を少なくとも二つのヒータゾーンを有する非接触型ヒータを用いて多段階に収縮熱処理せしめること、 ②第一のヒータの温度を 2 5 0°C以上とし、第二以降のヒー夕の温度を 3 0 0 °C以上として収縮熱処理すること、 ③第一のヒー夕での収縮処理における収縮率および糸張力が、第二以降のヒータでの収縮処理におけるそれらより大きいこと、 ④糸速度が 3 0 0 m/分以上好ましくは 4 0 O m/分以上で W

あること、 ⑤複数のヒータを用いて多段に収縮熱処理においては、ヒータ間で一旦 8 0 °C以下好ましくは 6 0 °C以下に冷却することなどの条件の一つまたは複数が選択される。

上記の他に、好ましい加工条件としては、熱量係数（ヒー夕温度（°C) X処理時間（ s e c ) も一つの目安とすることができる。通常、 4 0 °C · s e c以上で行われるが、好ましくは 6 0 °C · s e c以上であり、特に好ましくは 7 0 °C · s e c以上である。ここで、熱量係数とは、ヒー夕の入り側駆動装置における糸速度と出側駆動装置における糸速度の平均速度とヒー夕長さから熱処理時間を求め、ヒータ温度（°C) X熱処理時間（ s e c ) の計算式から求められる。

また、緊張—収縮熱処理加工において、ヒータ温度、収縮率、加工速度あるいは複数のヒータによる加工条件の組合せにより、熱水収縮率および乾熱収縮率とも 0〜3 5 %と低い特性値（A) を得ることができ、あるいは同じく 0~ 1 0 %の特性値を得ることもできる。熱処理により、特性値（B ) に転移

上記について、その作用機構は必ずしも明らかでないが、我々は、一つに紡糸時に受けた高配向未延伸ポリエステル繊維の歪みを張力負荷を与えつつ緩和すること、および緊張下で適度な結晶化が進むことにより、比較的高い結晶化度が保たれつつ収縮が行われるためと考えている。緊張下で収縮を行う必要性は、高配向未延伸ポリエステル繊維をフリ一で熱収縮すると極めて脆弱なものとなってしまう点でも明らかである。

従って、かかる熱収縮処理においては、処理温度、加工速度、加工張力、収縮率、付加熱量などは極めて重要な発明要件である。また、引き続き行う熱処理での熱結晶化をフリーあるいは拘束で行うことにより、特性値（ B ) の構造繊維に転移しうる潜在能力を付与できるものと考えている。

かかる緊張収縮熱処理加工において得られた中間体ポリエステル繊維は、布帛化の前および/または後に 1 2 0°C以上、好ましくは 1 4 0°C以上、特に好ましくは 1 6 0 °C以上の乾熱およびノまたは湿熱での高温熱処理が施され、次に述べる特性値（B ) を有する弾性に富むポリエステル繊維に転移し、ポリエステル繊維とは思えないゴム状弾性を発現せしめることができ、良好な反発性と繰り返し圧縮回復性などを有する布帛とすることができる。また、熱処理を所望の形 (こ規制して行うことにより、その形を耐久性よく保持し、かつ反発性良好な布帛成型品を作製することができる。

この性能は、低結晶化度の高配向未延伸ポリエステル繊維を弛緩熱処理して自己伸長性を発現させることを目的とした従来方法のものとは全く異なるものである。特性値（B ) の特徴と効果

以上のよう」こ、中間体ポリエステル繊維を高温熱処理することにより、特性値 ( B ) の弾性に富むポリエステル繊維に転移せしめることができる。これは、—① 結晶化度が 2 2 ~ 3 0 %、好ましくは 2 4 ~ 2 8 %と従来のポリエステル延伸糸と同程度であり、 ②等方性の結晶サイズ、すなわち面指数 0 1 0で 2. 5 ~ 4. 5 n m、面指数 1 0 0で 2. 5 ~ 4. 5 n m、面指数丁 0 5で 2. 0 ~ 4. 5 n mであり、かつ各面指数間の結晶サイズの差が 1 . 0 n m以下好ましくは 0. 7 n m以下であり、 ③低い非晶配向度、すなわち 0. 1 5 ~ 0. 4 0好ましくは 0. 2 0 - 0. 3 2であり、 ④高い非晶密度、すなわち、 1 . 3 1 ~ 1 . 3 7 g / c m³、好ましくは 1 . 3 4〜 1 . 3 7 g / c m³であり、また、 ⑤特に、非晶密度 Z非晶配向度の値が極めて高いことであり、その値は 3. 2以上好ましくは 4. 0以上である点に特徴があり、ゴム状弾性を発現するメカニズムとしては、十分に緩和され自由度の高い、かつ高密度の非晶部を等方性結晶部が拘束するネッ卜ワーク構造を形成しているからと推定される。機能としては、ポリエステル繊維とは思えないゴム状弾性すなわち、繊維の特性としては、次の表に示す荷重伸張曲線から得られる特性値において、初期伸度が 1 0 %以上、好ましくは 1 5 %以上と大きく、初期応力が 1 . 5 g / d以下と低く、見掛ヤング率は 1 4 0 k g f /mm ²以下好ましくは 1 0 0 k g f mm ²以下と低い値を有する。この値が良好な反発性、形状保持性（寸法安定性）や柔軟性、特に厚物や立毛の布帛においては、感触のよいクッション性ゃ抜群に高い繰り返し圧縮回復性を発現せしめることを表している。また、次の表の特性は特性値（A) の範囲にある（ィ）あるいは（口）の繊維を高温熱処理することにより、特性値（ B ) を有する（ハ）、 (二）、（ホ）に繊維へと転移することを明確に示している。 i f 甘fl B r " +,71甘 B Vcfa p¾=

力71 ft し、刀 w 1 曰

期甲度 ι掛±ι + Τ⁷»ノク ' Φ N

( g /d ) (%) ( k g f /mm²) (%) (%) 特性値（ィ）繊維 0.57 4 1 7 3 8 5 特性値（口）繊維 0.56 4 1 7 0 2 1 2 4 特性値（ハ）繊維 0.56 2 2 3 2 1 0 特性値（二）繊維 0.59 1 8 4 1 1 0 特性値（ホー) 繊維 0.56 3 5 2 0 0 1 従来延伸糸 3.00 8 4 6 0 8 1 0 従来 P 0 Y 0.72 5 1 7 3 4 5 6 8 ここで、上述の（ィ）あるいは（口）の繊維は、ポリエチレンテレフ夕レー卜

( I V = 0. 6 8 ) を引取速度 3 1 0 0 m/分で溶融紡糸して得た複屈折率 0. 0 4、結晶化度 2 5 % 2 5 5デニール、 3 0フィラメントの P O Y (上記従来 P O Y) を 2. 1 X I 0 '² g / dの張力下で、 2段階で 2 5 % (ィ）あるいは 3 5 % (口）収縮加工したものである。一方、（ハ）の繊維は、（ィ）の繊維を 1 8 0 °Cで 3分間フリーの状態で乾熱熱処理したものであり、（二）の繊維は、特性値（ィ）の繊維を 1 8 0 °Cで 3分間 3 %弛緩状態でセットして乾熱熱処理し得たものである。（ホ）の繊維は、（口）の繊維を 1 8 0 °Cで 3分間フリーの状態で乾熱熱処理したものである。従来延伸糸は、 1 5 0デニール、 4 8フイラメン卜の通常品である。また、初期応力、初期伸度、見掛ヤング率は、次の方法で測定した値である。

また、 N Sとは熱水収縮率であり、 K Sは乾熱収縮率であり、その測定法は次の通りである。引張試験； J I S— L 1 0 1 3に準じた。

初期応力、初期伸度；図 1 に示したように、引張試験において得られた S S曲線における第一接線と第二接線の交点を初期応力、初期伸度とした。

見掛ヤング率、熱水収縮率、乾熱収縮率； J I S - L 1 0 1 3に準じた。本願発明に係る繊維の利用形態

本発明は、特性（A ) を有する中間体ポリエステル繊維であることを要件とするが、かかる繊維成分に他の成分、例えば前記ポリエステルとナイロンやポリオレフインなどが複合された複合繊維であってもよく、この場合、たとえば分割型、菊花型、海島型などの繊維も適用可能であり、用途に応じてその方が好ましい場合がある。

糸形態としては、フラッ卜ヤーンで好ましく本発明の目的は達成されるが、その他にエアー交絡糸、仮撚り加工糸として用いるのも可能である。

本発明において用いられるポリエステル繊維の太さは、特に限定されないが、一般的には単繊維繊度で 1 ~ 2 0 0デニール、トータル繊度において 2 0〜 1 0 0 0デニールの糸として用いるのが好ましい。

また、高強度、高弾性、防縮性を得る観点からは、ポリエステルの極限粘度

(オルソクロロフエノール、 3 0 °C ) は 0 . 5 5 - 1 . 0 0であることが好ましい。また、染色を容易にする観点からは、ポリエステルが、ポリエチレンテレフ夕レー卜にポリアルキレンダリコールが共重合された共重合体であって、 9 0 °C - 1 1 0 °Cで分散染料可染とすることもできる。このポリエステルを用いたポリエステル繊維の場合、天然繊維と混用しての染色に有利である。さらに、また、濃色、鮮明な染色をする観点からは、ポリエステルが 5—ナトリウムスルホイソフタル酸が共重合された力チ才ン染料可染型ポリエステルとすることもできる。本発明のポリエステル繊維は目的に応じて他の繊維と混用できる。本発明のポリエステル繊維は、実質的には未延伸糸であるが、熱水収縮率あるいは乾熱収縮率が、 1 0〜 3 5 %あるいは 0 ~ 1 0 %と自在に制御することが可能であり、他の繊維との混合が容易で適用範囲は極めて広い。例えば、本発明以外のポリエステル繊維、ポリアミド繊維、ポリアクリル繊維、ァラミド繊維、ポリウレタン繊維、獣毛、絹、綿、レーヨン、麻のうち、少なくとも 1 種類以上の繊維と混用することもは好ましい一形態である。本発明のポリエステル繊維の混用率は、本発明の効果を顕著に発現するために 3 0 %以上が好ましく、 5 0 %以上がより好ましく、 7 5 %以上がさらに好ましい。もちろん、本発明のポリエステル繊維のみで構成されることは好ましい態様である。布帛としての利用形態

本発明に用いられる布帛は織物、編物、不織布など従来公知の繊維シートに適用可能であり特に限定されない。

本発明のポリエステル繊維の性能をより有効ならしめる布帛の態様としては、重ね組織、パイル組織若しくはもじり組織のいずれか、またはそれらの応用組織であることが好ましい。すなわち、本発明のポリエステル繊維は、厚物、立毛、嵩高生地に適用することにより、反発性、形状保持性（寸法安定性）、クッション性、繰り返し圧縮回復性、柔軟性、耐毛倒れ性などに際だった性能を発揮することができる。

ここで、重ね組織とは、夕テョコのいずれか一方あるいは夕テョコ双方に. 2種以上の糸を用いた組織であり、地が厚く、強固で、重く、保温性がよく、両面使いの生地をつくるときに用いるものである。パイル組織とは、布帛の片面または両面を毛羽か輪奈すなわちパイルで地組織をおおったものである。もじり組織とは、隣接するタテ糸同士がからみ合う多孔質な布帛を作製しうるものである。具体的な組織としては、ジャージ生地特にダブルジャージ生地、ダブルラッセル生地、モケッ卜生地あるいはダンボールニッ卜生地などが好ましく適用される。また、パイル布帛としては別珍、コール天、タオル組織、ビロード組織などが好ましく適用される。ダンボールニッ卜としての利用

さらに、本発明の性能をより発揮できる布帛の形態である中糸の支えにより厚さ方向に膨らみをもたせ、かつへタリを防止した構造の繊維シー卜である通称ダンボールニッ卜と言われる布帛を例にとって具体的に説明を加える。ダンボールニッ卜は、表地と裏地を中糸（柱糸、繋ぎ糸、ジョイント糸ともいう）で連結した多重布帛、立体布帛あるいは立毛布帛であり、その中糸や立毛に本発明ポリェステル繊維を用いることにより、感触のよいクッション性や繰り返しの圧縮に対する回復性（厚さ方向にへタリ難い性能）が良好であり、また、従来のポリエステル繊維の課題であった毛倒れを著しく改良することができる。

ダンボールニットは、別名多重立体布帛、あるいは、三次元織編物、三次元布帛などと呼ばれ、多重組織からなる織物、あるいはダブル編機から編成されるゴ厶編組織、両面編組織で作られるものであり、その製造手段は限定されない。中糸は本発明ポリエステル繊維単独で、しかも単織維が 5デニール以上好ましくは 8デニール以上の太デニールを用いるのが好ましい。

また、他の繊維との混合において、反発力をより高めるには、本発明のポリエステル繊維以外の繊維としては、単糸が 5デニール以上、好ましくは 8デニール以上の太デニール延伸糸との交撚糸とするのが好ましく、モノフィラメントとの交撚糸も好ましい態様である。

本発明のダンボールニッ卜の表地と裏地に用いる繊維は特に限定するものではない。即ち、一般に用いられる合成繊維、例えば、ポリエステル、ナイロン、ァクリル、ポリプロピレン、ポリエチレンなどのフィラメントあるいは紡績糸が用いられる。中でも伸縮性のある仮撚加工糸が好ましい。また、天然繊維、例えば、羊毛、綿、麻等も用いられる。その他これらの複合糸（交撚糸、合撚糸、長短複合糸など）も好ましく適用できる。

もちろん、表地あるいは裏地とは、必ずしも布帛の表層あるいは裏層にあるもののみに限定されるものではなく、布帛の内層に用いられるシ一卜とシートを中糸により連結した布帛であってもよく、さらにこれらのシートは 2層に限定されず 3層以上の多重繊維シー卜であってもよい。

本発明のポリエステル繊維を中糸に用いたダンボール二ッ卜は、クッション性や繰り返しの圧縮回復率が抜群に良好であり、車両座席シー卜や椅子貼りに好ましく適用できる。これらの分野では、従来、耐へタリ性や嵩高性、クッション性が充分でない理由から、その性能を補うためにポリゥレタン発泡体などを貼り合わせたり積層して用いる場合が多くあるが、本発明の繊維を使用すれば、繊維のみでその性能を発揮することができ、低コスト化が可能であり、通気性や通水性が良好で清潔であること、およびポリゥレタン発泡体の廃棄に係わる地球環境の点でも貢献できるなどメリッ卜は大きい。

また、本発明で得られた布帛に対して染色や撥水加工あるいはラミネ一トゃコ一ティングなどの各種の仕上げ加工を施すことは、さらに有効で好ましいことである。その他の利用

本発明繊維およびその布帛におけるその他の性能としては、ゴム状弾性を有することに起因し、応力が集中しにくい性能を有していることから、 ①引裂強力が高いこと、 ②衝撃吸収性が良好なこと、 ③ピリングが発生し難いこと、などが挙げれる。

上述したように、本発明のポリエステル繊維は多くの有用な特性を有すること、様々な布帛組織や形態として、また単独あるいは他の繊維との混合にして用いることができることによりその応用範囲は広い。

その用途としては、一般衣料素材を始めとして、反発性、クッション性、圧縮回復性を活かして自動車座席シート地などの車両座席シート地、、自動車内装シ一卜地、椅子張りシート地、靴の内張り地（アップ、ボトム材を含む）靴の中敷き地などに、衝撃吸収性ゃ耐ピリング性を活かしウォームアップスーツなどの卜レーニングウェア地、介護医療衣服地などに、高引裂強力を活かしてパラグライダー生地、ハングライダー生地、ョッ卜セールクロス、などに、成型性を活かして帽子材料、ブラジャーカップ、水着カップなどのカップ類や肩パットなどに好ましく適用できる。分析方法

以下実施例について説明するが、その前に本願明細書で述べる分析の方法に関して説明する。

各種特性の測定方法および条件は下記のとおりである。

(1) 比重； J I S—し 1 0 1 3 7. 1 4. 2密度こうばい管法に準じた。

(2) 結晶化度； W. rulandの方法 ( . Ruland, Acta Cryst. 、 14(1961)、 1180-11 85)により、下記広角 X線回析（ディフラク卜メータ法）にて測定した。

X線発生装置；理学電機社（株）製

X線源： C u Κ α線（N i フィルター使用）

湾曲結晶モノクロメ一夕一（グラフアイ卜使用）

出力： 5 0 K V 2 0 0 mA

ゴニオメ一夕；理学電機社（株）製

スリット径： 1 ° -0.15mm- 1 °

検出器：シンチレーシヨンカウンター

計数記録装置；理学電機社（株）製 R A D - B

スキャン方式； 2 θ / Θ ：連続スキャン

測定範囲： 2 0 = 5〜 1 4 0 °

サンプリング： 0. 0 2 °

スキャン速度： 3。 //分

(3) 広角 X線回折による結晶サイズ測定；

(a) 広角 X線回析（カウンタ一法）

X線発生装置；理学電機社（株）製

X線源： C u Κ α線（N i フィルター使用）出力： 3 5 K V 1 5 mA

ゴニォメータ；理学電機社（株）製

スリッ卜径： 2 mm径ピンホールコリメータ

検出器：シンチレーシヨンカウンター

計数記録装置； R A D— C、オンライン ' データ処理システム

赤道線方向スキャン範囲： 1 0 ~ 3 5 °

子午線方向スキャン範囲： 3 0 ~ 5 5。

スキヤン方法

ステップ： 2 θ / Θ

サンプリング間隔： 0. 0 5 ° Z S t e p

積算時間： 2秒円周方向（;3 ) スキャン範囲： 9 0〜 2 7 0 °

サンプリング間隔： 0. 5 ° Z S t e p

積算時間： 2秒

(b) 広角プレー卜写真撮影

X線発生装置；理学電機社（株）製： 4 0 3 6 A 2型

X線源： C u Κ α線（N i フィル夕一使用）出力： 3 5 K V 1 5 mA

スリッ卜径： 1 mm径ピンホールコリメータ使用撮影条件

カメラ半径 : 4 0 mm

露出時間： 2 0分

フイルム： K o d a k D E F - 5

結晶サイズ算出は面指数（ 0 1 0 ) 、（ 1 0 0 ) および（丁 0 5 ) のピークの半値幅から下記の S c h e r r e rの式を用い計算した。

L ( h k I ) - Κ λ Ζ ο c o s 0 _B

ただし、 L ( h k l ) ：微結晶の（ h k I ) 面に垂直な方向の平均の大きさ

K ： 1 . 0、 λ : Χ線の波長、 β = ( β β , ₂) 、

β ：見掛けの半値幅（測定値）

β , ： 1 . 0 5 X 1 0 "² r a d . . θ _Β ：ブラッグ角

(4) 広角 X線回折測定による結晶配向度

各ピークを円周方向にスキャンして得られる強度分布の半値幅 Ηから下記式により算出したもの。

結晶配向度（％) = [ ( 1 8 0— Η ) / 1 8 0 ] X I 0 0

(5) 偏光蛍光法による非晶配向度

装置：日本分光工業製 F 0 Μ - 1

光学系：透過法（励起光波長： 3 6 5 n m、蛍光波長： 4 2 0 n m) 測定系：偏光子 II検光子、および偏光子 =検光子で回転して、面内の偏光蛍光強度（ I II、 1 =) の角度分布を得た。

ここで、 IIは平行を示し、 =は垂直を示す。非晶配向度は下記式からの一軸配向係数 f ² で求めた。

f ² = 3 / 2 [ { I II ( 0 ) + 2 I = ( 0 ) } / K - 1 / 3 ] 但し、 K = { 门 I ( 0 ) + 4 1 = (0 ) + 8 / 3 I II ( 9 0 ) } I II ( 0 ) ： II測定での軸方向の相対偏光蛍光強度

I II ( 9 0 ) ： I 則定での上記と直交方向の相対偏光蛍光強度 I = ( 0 ) ：二測定での軸方向の相対偏光蛍光強度

(6)非晶密度

次の式により非晶密度（da)を求めた。

da (g/cm³) =[d-dcX{(Xc/100)/dc}Xd]/l-{(Xc/100)/dc}Xd]

d：繊維密度 (g/cm³)

d c ： 1 . 5 0 1

X c ：結晶化度（％)

なお、繊維密度は J I S— L 1 0 1 3 7. 1 4. 2密度こうばい管法に準じ測定した。

(7)複屈折率

セナルモン法により、ナトリゥ厶 D光を用い測定した。実施例実施例 1 、 2、比較例 1 、 2、 3、 4

ポリエチレンテレフタレー卜（ I V = 0. 6 8 ) を溶融紡糸し、引取速度 3 1

0 0 m/分、 2 5 5デニール、 3 0フィラメントの P 0 Yを得た。この原糸を延伸することなく 3 5 0 °C雰囲気中の非接触ヒータ（長さ 2 m) 内を張力 1 . 5 X

1 0— ² g d、速度 3 5 0 mZ分で通して処理し 2 5 %収縮させ、 3 2 0デニールの収縮処理糸を得た（実施例 1 ) 。もう一つの処理条件として独立した二つの非接触ヒータ有する糸加工装置を用い、加工速度 4 0 0 分で一段目ヒータが温度 3 2 0 ° (：、ヒータ長さ 2 m、張力 1 . 8 X 1 0—² g / dで 2 0 %収縮させ、二段目ヒータが温度 3 2 0 °C、ヒータ長さ 1 m、張力 0. 7 X 1 0— ² g / dで 1

0 %収縮させ、トータル 3 0 %収縮させ、 3 4 0デニールの収縮処理糸を得た (実施例 2 ) 。

実施例 1 および実施例 2における収縮処理糸の特性は次のとおりであり、いずれも本発明の要件である特性値（A) を満足するものであった。実施例 1 実施例 2

1 ) 比重（gZc m³) 1 . 3 4 1 1 . 3 4 8

2 ) 結晶化度（％) 2 2 2 3

3 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 1 . 7 1 . 9

面指数（ 1 0 0 ) 1 . 6 1 . 7

面指数（Τθ 5 ) 2. 7 2. 9

4 ) 結晶配向度（％)

面指数（0 1 0 ) 5 3 5 1

面指数（丁 0 5 ) 7 2 7 8

5 ) 非晶配向度 0. 2 2 0. 2 0

6 ) 熱水収縮率（％) 6 5

7 ) 乾熱収縮率（％) 8 6 かかる収縮処理糸をタテ、ョコ糸に用いて平織物を製織し、 1 8 0°Cで 3分間熱風乾燥機中で熱処理した。この処理において、タテが約 3 %収縮し、ョコが約 4 %収縮した。次いで、 1 3 0°Cで 2 0分間分散染料を用いて染色した。得られた織物は、実施例 1及び実施例 2とも反発性が良好であり、手で握ってから放すとバーンという感じで元のシー卜形状に戻る性能を有し、いわゆるプリプリ感に富むものであった。両者では、反発性において実施例 2が若干上回っていた。実施例〗および 2の染色上り織物から糸を解し解析した特性値を次に示した通リであり、実施例 1 および 2とも本発明の要件のである特性値（B) の範囲のものであった。実施例 1 実施例 2 1 ) 結晶化度（％) 2 3 2 4

2 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 3. 1 3. 5

面指数（ 1 0 0 ) 3. 5 3. 4

面指数（丁 0 5 ) 3. 2 2. 8

各面指数間の結晶サイズの差 0. 4 0. 7

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（ 0 1 0 ) 7 5 6 3

面指数（丁 0 5 ) 6 8 4 1

4 ) 非晶配向度 0. 2 6 0. 2 6

5 ) 非晶密度（ g c m³) 1 . 3 5 1 . 3 5

6 ) 非晶密度 Z非晶配向度 5. 2 5. 2

7 ) 初期伸度（％) 1 8 2 2

8 ) 見掛ヤング率（kgf/mm²) 4 1 3 2 比較例として、上述の P 0 Yを用いて室温で 1 . 3倍延伸（比較例 1 ) 、 2 8 0^で 1 . 7倍延伸（比較例 2 ) した。また、上述の P 0 Yを用い延伸することなく 3 5 0 °C雰囲気中の非接触ヒータ（長さ 2 m) 内を張力 0. 1 X 1 0 ²gZ d以下、速度 4 0 0 mZ分で通して処理し 5 0 %収縮させた（比較例 3 ) 。また、同様に 1 8 0 °C雰囲気中の非接触ヒータ（長さ 2 m) 内を張力 1 . 5 X 1 0— ²g Zd、速度 4 0 0 mZ分で通して処理し 2 0 %収縮させた（比較例 4 ) 。

それらの糸特性は、次のとおりで、これら 4種の糸は、いずれも本発明の要件である特性値（A) を満たすものではなかった。比較例 1 比較例 2 比較例 3 比較例 4

1 ) 比重（g / c m³) 1.355 1.362 1.350 1.341

2 ) 結晶化度（％) 2 5 2 7 1 8 1 7

3 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 2. 1 2. 3 8 1 . 4 面指数（ 1 0 0 ) 2. 2 2. 3 6 1 . 4 面指数（丁 0 5 ) 3. 7 4. 1 4 1 . 6 4 ) 結晶配向度（％)

面指数（ 0 1 0 ) 8 3 8 7 5 3 6 0 面指数（Τθ 5 ) 8 3 8 7 7 1 6 5

5 ) 非晶配向度 0. 5 1 0. 5 5 0. 1 1 0. 2 4

6 ) 熱水収縮率（％) 1 1 9 1 3 4 0以上

7 ) 乾熱収縮率（％) 1 3 1 0 1 5 4 0以上さらにこの 4種の糸を用いて実施例 1 および実施例 2と同様に平織物を作製し. 同様の熱処理と染色を行った。得られたものは、いずれも反発性に乏しく、また. 手で握ったものは、多くの皺が発生し、元の形状には復元しなかった。比較例 1 ~ 4の染色上り織物から糸を解し解析した特性値は次ぎのとおりであり、本発明の特性（B ) を満たすものではなかった。比較例 1 比較例 2 比較例 3 比較例 4

1 ) 結晶化度（％) 2 6 2 8 1 9 1 7

2 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 4. 0 4. 3 3. 3 2. 4 面指数（ 1 0 0 ) 3. 3 3. 6 2. 8 2. 8 面指数（丁0 5 ) 4. , 6 4. 8 2. 5 2. 4 各面指数間の結晶サイズの差 1 . , 3 1 . 2 0. 8 0. 4

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（0 1 0 ) 8 6 9 0 5 9 5 8 面指数（Τθ 5 ) 8 6 9 0 7 5 7 6

4 ) 非晶配向度 0. 5 0 0. 5 2 0. 1 2 0. 1 3

5 ) 非晶密度（g / c m³) 1 . 3 1 1 . 3 1 1 . 3 4 1 . 3 5

6 ) 非晶密度非晶配向度 2 . 6 2. 5 1 1 . 2 1 0 . 4

7 ) 初期伸度（％) 7 8 4 8 5 6 8 ) 見掛ヤング率（k_gf/mm²) 3 8 0 4 6 0 測定不能測定不能実施例 3、比較例 5、 6

ポリエチレンテレフタレー卜（ I V = 0. 6 8 ) を溶融紡糸し、引取速度 3 1 O O mZ分、 2 5 5デニール、 3 0フィラメントの P 0 Yを得た。この原糸を延伸することなく 1 s t . ヒータ（ヒータ長さ 2 m) で張力 1 . 8 X 1 0— ² g /d , 温度 3 5 0 °C、収縮率 2 0 %、 2 n d . ヒータ（ヒータ長さ 2 m) で張力 0. 7 X 1 0 ² g Z d、温度 4 5 0 ° (：、収縮率 1 0 %で加工速度 4 2 0 分で通して処理しトータル 3 0 %収縮させた（実施例 3 ) 。比較例として、 2 8 0デニール. 1 4フイラメン卜の延伸糸（比較例 5 ) 、および 3 0 0デニール、 7 2フィラメン卜の仮撚加工糸（比較例 6 ) を準備した。

これらの特性を次に示すとおり、実施例 3は本発明でいう特性値（A) の範囲を満足するものであり、比較例 5および実施例 6はその範囲外であった。実施例 3 比較例 5 比較例 6

1 ) 比重（gZcm³) 1 . 3 4 6 1 . 3 5 5 1 . 3 6 2

2 ) 結晶化度）％) 2 3 2 8 2 9

3 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（ 0 1 0) 1 . 7 2. 4 2. 2 面指数（ 1 0 0 ) 1 . 7 2. 5 2. 5 面指数（Τθ 5 ) 2. 6 4. 1 4. 1

4 ) 結晶配向度（％)

面指数（0 1 0) 5 5 8 8 8 6 面指数（Τθ 5 ) 7 3 8 7 8 7

5 ) 非晶配向度 0. 2 0 0. 5 5 0. 5 5

6 ) 熱水収縮率（％ ) 5 5 9

7 ) 乾熱収縮率（％) 6 6 1 0 れら 3種の糸を中糸とし、 1 5 0デニール、 4 8フィラメントの仮撚加工糸を表地および裏地とし、両面丸編機でダンボールニット生機を編成し、次いでネッ卜コンベア型熱処理機を通し拡幅することなく、 1 8 0て、 3分間処理した。次いで、分散染料を用いて 1 3 0 °C、 4 5分間染色した。

得られたダンボールニッ卜において、実施例 3は繰返し圧縮荷重に対してへ夕リ難く、シート全体が反発性良好であり、クッション性が良好であった。一方、比較例 5および 6は、へタリやすく、反発性、クッション性ともに不良であった, 実施例 3、比較例 5、比較例 6の圧縮回復特性の試験結果を次に示した。

注）測定条件： 1 ) 圧縮回数 3 0回、圧縮率 5 0 %圧縮後の回復率

2 ) 2 0 0 g / c m²X 1 0日の圧縮荷重を 2 4時間除重放置した後のへたり率これら 3種のダンボールニッ卜から中糸をほぐして解析した特性値は下記のとであり、実施例 3は本発明の要件である特性値（ B ) を満たすものであった。一方、比較例 5および比較例 6とも本発明の要件である特性値（B) を満たすものではなかった。実施例 3 比較例 5 比較例 6

1 ) 結晶化度（％) 2 4 2 8 2 9

2 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 3. 7 4. 3 4. 1 面指数（ 1 0.0 ) 3. 4 3. 7 3. 6 面指数（TO 5 ) 3. 0 4. 9 4. 7 各面指数間の結晶サイズの差 0. 7 1 . 2 1 . 1

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（ 0 1 0 ) 6 3 9 0 8 9 面指数（Τθ 5 ) 4 1 8 9 8 8

4 ) 非晶配向度 0. 2 6 0. 5 1 0. 5 0

5 ) 非晶密度（ g / c m ³) 1 . 3 5 1 . 3 0 1 . 3 0 6 ) 非晶密度 Z非晶配向度 5. 2 2. 5 2. 6

7 ) 初期伸度（％) 2 0 8 7

8 ) 見掛ヤング率（kgf/mm ²) 3 6 4 5 3 4 3 2 実施例 4

実施例 3の収縮糸を用いて、 2 8 0デニール、 1 4フィラメントの延伸糸と 2 0 0 T/M ( S撚）で撚糸（交撚）した。この糸を中糸とし、 1 5 0デニール、 4 8フィラメン卜の仮撚加工糸を表地糸および裏地糸として、両面丸編機でダンボールニットを編成した。かかるダンポールニットを熱風乾燥機中で 1 8 0 °C、 5分間処理し、次いで分散染料を用いて 1 3 0°C、 3 0分間染色した。

得られたものは実施例 3と同じく、繰返し圧縮荷重に対してへタリ難く、シー卜全体が反発性良好であリ、クッション性も良好であった。

実施例 4の編物をほぐして、中糸の収縮糸部分を解析したところ、本発明の要件である特性値（B ) を満たすものであった。実施例 4

1 ) 結晶化度（％) 2 4

2 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 3 3

面指数（ 1 0 0 ) 3 4

面指数（TO 5 ) 3 2

各面指数間の結晶サイズの差 0 2

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（0 1 0 ) 7 5

面指数（TO 5 ) 5 5

4 ) 非晶配向度 0 2 9 5 ) 非晶密度（gノ c m³) 1 . 3 3

6 ) 非晶密度非晶配向度 4. 6

7 ) 初期伸度（％) 1 7

8 ) 見掛ヤング率（kgf/mm²) 4 0 実施例 5、 6、比較例 7、 8

実施例 3、実施例 4、比較例 5、比較例 6のダンボールニットの生機を用い、半円球型の成型機にて、 1 8 0 °Cで〗分間成型加工を行った。それぞれ実施例 5 (実施例 3生機使用）、実施例 6 (実施例 4生機使用）、比較例 7 (比較例 5生機使用）、比較例 8 (比較例 6生機使用）とした。その成型性および形状保持性、反発性、洗濯耐久性は次のとおりであり、いずれの項目も本発明品が比較例より良好であった。

成型性；半円球型に成型後の形状で判定。

形状保持性；手で強く握った後の形状で判定。

反発性；手で強く握った後の戻り性で判定。

洗濯耐久性；洗濯後の形の崩れにくさで判定。なお、実施例 5、実施例 6および比較例 7、比較例 8の成型体からの解し糸の特性は次のとおりであり、実施例 5および実施例 6は本発明の要件である特性値 ( B) を満たすものであった。実施例 5 実施例 6 比較例 7 比較例 8

1 ) 結晶化度（％) 2 5 2 5 2 8 2 9 2 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（o 1 0 ) 3. 1 3. 0 3. 8 2. 8 面指数（ 1 0 0 ) 3. 1 3. 1 3. 4 3. 1 面指数（T 0 5 ) 2. 8 2. 9 4. 5 4. 3 各面指数間の結晶サイズの差 0. 3 0. 2 1 . 1 1 . 5

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（0 1 0 ) 7 8 7 9 8 8 8 7 面指数（Τθ 5) 4 0 4 8 8 8 8 7

4 ) 非晶配向度 0. 2 7 0. 2 9 0. 5 2 0. 5 3

5 ) 非晶密度（ gノ c m ³) 1 . 3 4 1 . 3 3 1 . 3 1 1 . 3 2 6 ) 非晶密度非晶配向度 4. 5 4. 6 2. 5 2. 5

7 ) 初期伸度（％) 1 8 1 7 8 7

8 ) 見掛ヤング率（kgf/mm ²) 4 1 4 0 4 5 0 4 3 7 実施例 7、比較例 9

裏地に実施例 3の収縮糸を用い、表地と中糸に 1 4 0デニール、 3 6フィラメン卜の P 0 Yを同様の方法にて加工した収縮糸（2 0 0デニール、 3 6フィラメント）を用いてスポーツウエアであるウォームアップスーツ（組織：ダブルジャージ）を作り、 1 8 0 °Cで 3分間乾熱熱処理した後、耐衝撃性と耐ピリング性を調べた（実施例 7 ) 。これは、表地に 1 5 0デニール、 4 8フイラメン卜の仮撚加工糸、中糸に 1 5 0デニール、 3 0フイラメン卜の仮撚加工糸、裏地に 3 0 0 デニール、 9 6フイラメン卜の仮撚加工糸を用いた比較例 9よリ優れた耐衝撃性を有し、また、ピリングの発生し難いものであった。

その中糸の解し糸を解析した結果な次のとおりである。実施例 7 比較例 9

1 ) 結晶化度（％) 2 4 2 9

2 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 3. 5 4. 1 面指数（ 1 0 0 ) 3. 4 3. 6

面指数（Τθ 5 ) 3. 0 4. 7 各面指数間の結晶サイズの差 0. 5 1 - 1

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（ 0 1 0 ) 6 4 8 8 面指数（丁 0 5 ) 4 3 8 9

4 ) 非晶配向度 0. 2 6 0. 5 0 5 ) 非晶密度（ g Z c m³) 1 . 3 4 1 . 3 0 6 ) 非晶密度 Z非晶配向度 5. 2 2. 6

7 ) 初期伸度（％) 1 8 7 8 ) 見掛ヤング率（kgf/mm^z) 4 3 4 4 0 実施例 8

タテ糸に 1 5 0デニール、 4 8フィラメントの仮撚加工糸、ョコ糸に実施例 3 の収縮糸と 2 8 0デニール、 1 4フイラメン卜の延伸糸を 1 0 0 T/M ( S撚）撚糸（交撚）して用いて、タテ 3 3本ィンチ、ョコ 4 6本ィンチの密度の平織を作製した。

この生機をコンベア一ネット型の乾燥機を通し、 1 3 0 °Cで 2. 5分間処理した。次いで、同乾燥機で 1 8 0 °Cで 2. 5分間処理し、 1 3 0 °( で4 5分間染色した。得られたものは、夕テョコ異方性のある反発性を有し、スーツの胸芯地に適用したところ、スーツのシルエット形成が良好であり、従来の毛芯に比べて多くのカラーのものが得られること、水洗濯を行っても型崩れし難いこと、軽量であること、などの多くの利点を有するものであった。その芯地から収縮糸を解した糸の解析値は次のとおりであった。実施例 8

1 ) 結晶化度（％) 2 6

2 ) 結晶サイズ（ n m)

面指数（0 1 0 ) 3. 2 面指数（ 1 0 0 ) 3. 3

面指数（丁 0 5 ) 3. 1

各面指数間の結晶サイズの差 0. 2

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（0 1 0 ) 7 7

面指数（Τθ 5 ) 4 6

4 ) 非晶配向度 0. 2 8

5 ) 非晶密度（g / c m³) 1 . 3 5

6 ) 非晶密度ノ非晶配向度 4. 8

7 ) 初期伸度（％) 1 6

8 ) 見掛ヤング率（kgf/mm²) 3 8 比較例 1 0

ポリエチレンテレフタレー卜（ I V = 0. 6 8 ) を溶融紡糸し、引取速度 3 1 O O mZ分、 2 5 5デニール、 3 0フィラメントの P O Yを得た。この P O Yをそのまま使用しタテ糸密度 5 6本 /インチ、ョコ糸密度 5 5本ノインチの平織物を製織した。この織物を 9 5 °Cの熱水中を通したところ大きく収縮（夕テ収縮： 2 9 %、ョコ収縮： 3 2 %) し、そのため皺および表面凹凸が多く存在する極めて硬い織物となった。このときの織物密度は、タテ 7 4本 Zインチ、ョコ 7 1本インチであった。この織物を熱風乾燥機中で 1 8 0°C ■ 7分間熱処理した。引き続き、 1 3 0 °Cで 4 0分間分散染料を用いて染色した。

得られたものは、ゴム状弾性に富んだ性能を有し、手で握って放すとバーンと元の形に復元するものであった。しかし、熱水処理で発生した皺や凹凸が依然として残ったものであり、商品価値の乏しいものであった。その織物からの解し糸の解析値は次のとおりであった。比較例 1 0

1 ) 結晶化度（％) 2 7

2 ) 結晶サイズ（ n m) 面指数（0 1 0 ) 3. 5 面指数（ 1 0 0 ) 2. 9 面指数（Τθ 5 ) 3. 3 各面指数間の結晶サイズの差 0. 6

3 ) 結晶配向度（％)

面指数（0 1 0 ) 7 8 面指数（Τθ 5 ) 4 1

4 ) 非晶配向度 0. 2 1

5 ) 非晶密度（g / c m³) 1 . 3 3 6 ) 非晶密度非晶配向度 6. 3

7 ) 初期伸度（％) 1 5

8 ) 見掛ヤング率（kgf/mm²) 7 0 以上全ての実施例、比較例の結果を第 1 表にまとめた <

1

Η EH 1

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第一（°c) 250以上 π Π

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ΗλίΐΒ^ Γ フノレ、 οノ 5〜40 o L c ο o U

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1 Π r IHSJ 2.5〜 4.5 . 1 . 0 n m ^ 1 Π Π r5l 2.5〜 4.5 q c

, Ο · 4

1 I 0リ

而 {HI 2.0〜 4.5 ο 9 , o 各面指数間の結サイズの差 1.0以下

•結晶！？向度 0 Ί 0面 50〜85 7 5 6 3

(%) TO 5面 30〜80 68 4 1

-非晶配向度（％) 0.15〜 0.4 0.26 0.26

•非晶密度（g/cm³) 1.31〜 1.37 1.35 1.35

•非晶密度非晶配向度 3. 2以上 5. 2 5. 2

-初期伸度（％) 1 0以上 1 8 22

•見掛ヤング率（ kgf/ mm²) 1 40以下 4 1 3 2 注） * ：測定不能第 1 表（続き）

第 1 表（続き 2 )

産業上の利用分野ィ）本発明のポリエステル繊維は反発性などに優れた繊維および布帛を提供することができる

口）本発明のポリエステル繊維から得られる布帛は、優れた耐へタリ性（耐毛倒れ、耐斜向性など）と嵩高性、クッション性を有することができる。特に、ダンボールニットなどの立体布帛といわれる多重布帛において顕著な効果が得られる。

ハ）本発明のポリエステル繊維から得られる布帛は、上記性能が高いため従来品のようにポーリゥレタン発泡体を積層して性能不足を補う必要がなく、コス卜メリッ卜も大きく、ポリエステル繊維のみでの構成が可能であり地球環境へも貢献できる。

二）また、ダンボールニッ卜などの立体布帛の中糸（つなぎ糸あるいは柱糸ともいう）として用いた場合、従来品のように融着繊維ゃ仮撚加工糸としないでも性能が良好であり、糸自身が低価格であり、かつ加工がシンプルで容易なため安価に製造できる。

ホ）本発明のポリエステル繊維から得られる繊維およびその布帛は、ゴム状弾性を有することに起因し、応力が集中しにくいものであることから、高い引裂強力、衝撃吸収性、ピリングが発生し難い布帛を得ることができる。

Claims

請求の範囲

1 . 次の特性（A) を有することを特徴とする中間体ポリエステル繊維。

( 1 ) 比重が 1 · 3 3 5 ~ 1 . 3 6 0 ( g / c m³)

特性（A)

( 2 ) 結晶化度が 2 1 ~ 2 6 %

( 3 ) 結晶サイズが、面指数（ 0 1 0 ) において 1 . 4〜 2. 2 n m、面指数 ( 1 0 0 ) において 1 . 4〜 2. 5 n m、面指数（T 0 5 ) において 1 . 6 ~ 3. 5 n m

( 4 ) 結晶配向度が 0 1 0面で 7 5 %以下、丁 0 5面で 8 5 %以下

及び、

( 5 ) 非晶配向度が 0. 1 5 ~ 0. 4、熱水収縮率が 0〜 3 5 %であり、かつ乾熱収縮率が 0 ~ 3 5 %、

2. 非晶配向度が 0. 1 5 ~ 0. 3、熱水収縮率が 0〜 0 %であり、かつ乾熱収縮率が 0 ~ 1 0 %であることを特徴とする請求項 1 記載の中間体ポリエステル繊維

3. 高配向未延伸ポリエステル糸を、ヒータ温度 2 5 0 °C以上の非接触型ヒータ内に 0 · 3 X 1 0— ²gZd〜 5. 0 X 1 0— ² g Z dの張力下で通過させて 5 ~ 4 0 %収縮せしめることを特徴とする中間体ポリエステル繊維の製造方法。

4. 前記高配向未延伸ポリエステル糸を、少なくとも二つのヒー夕ゾーンを有する非接触型ヒータを用いて多段階に収縮せしめることを特徴とする請求項 3記載の中間体ポリエステル繊維の製造方法。

5. 請求項 3または 4において、前記高配向未延伸ポリエステル糸の糸速度が 3 0 0 分以上であること特徴とする中間体ポリエステル繊維の製造方法。

6. 請求項 1 記載の中間体ポリエステル繊維を実質的に延伸することなく、布帛とする前および/または後において、 1 2 0 °C以上の熱処理を行い、下記特性 ( B ) を有するポリエステル繊維とすることを特徴とする弾性に富むポリエステル繊維の製造方法。

特性（B ) ：

( 1 ) 結晶化度が 2 2 ~ 3 0 %

( 2 ) 結晶サイズが、面指数（ 0 1 0 ) において 2. 5 n m~ 4. 5 n m、面指数（ 1 0 0 ) において 2. 5 n m~ 4. 5 n m、面指数（Τθ 5 ) において 2.

0 n m~ 4. 5 n mの範囲にあって、かつ各面指数間の結晶サイズの差が 1 . 0 n m以下

( 3 ) 結晶配向度が 0 1 0面で 5 0 ~ 8 5 %、丁 0 5面で 3 0〜 8 0 %

( 4 ) 非晶配向度が 0. 1 5〜 0. 4 0

( 5 ) 非晶密度が 1 . 3 1 〜 1 . 3 7 g / c m³

( 6 ) 非晶密度/非晶配向度が 3. 2以上

( 7 ) 初期伸度が 1 0 %以上

( 8 ) 見掛ヤング率が 1 4 0 k g f /mm iT

7. 請求項 1 記載の中間体ポリエステル織維または請求項 6記載の弾性に富むポリエステル繊維を布帛の中糸に用いられてなることを特徴とする布帛。

8. 請求項 7において、重ね組織、パイル組織若しくはもじり組織のいずれか、またはそれらの応用組織であることを特徴とする布帛。

9. 請求項 7において、ジャージ、ダブルラッセル、モケッ卜あるいはダンボールニッ卜であることを特徴とするパイル布帛。

1 0. 請求項 1 記載の中間体ポリエステル繊維または請求項 6記載の弾性に富むポリエステル繊維が布帛のパイル糸に用いられてなることを特徴とするパイル布 1 1 - 高配向未延伸ポリエステル糸を、ヒータ温度 2 5 0 °C以上の非接触型ヒータ内を 0. 3 X 1 0— ²gZd ~ 5. 0 X 1 0 ² g dの張力下に通過させて 5 ~ 4 0 %収縮せしめた後、 1 2 0 °C以上の温度で熱処理することを特徴とする弾性に富むポリエステル繊維の製造方法。

1 2. 請求項 1 1 において、少なくとも独立した二つ以上のヒー夕ゾーンを有するヒ一夕を用い、第二以降のヒータの温度を 3 0 0 °C以上として、 5 ~ 4 0 %収縮せしめることを特徴とする弾性に富むポリエステル繊維の製造方法。

1 3. 請求項 1 2において、第一のヒータでの収縮処理における収縮率および糸張力が、第二以降のヒー夕での収縮処理におけるそれらより大きいことを特徴とする弾性に富むポリエステル繊維の製造方法。

1 4. 請求項 1 2または 1 3において、複数のヒータ間で糸温度を 8 0 °C以下に冷却することを特徴とする弾性に富むポリエステル繊維の製造方法。

1 5. 高配向未延伸ポリエステル糸を、ヒータ温度 2 5 0 °C以上の非接触型ヒータ内に 0. 3 X 1 0 ² g / d ~ 5. 0 X 1 0 ² g dの張力下で通過させて 5 ~ 4 0 %収縮せしめ、これを布帛とした後、 1 2 0 °C以上の温度で熱処理することを特徴とするポリエステル布帛の製造方法。

1 6. 請求項 1 1 の製造方法で得られた弾性に富むポリエステル繊維を布帛とすることを特徴とするポリエステル布帛の製造方法。